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Affaire Document Indice Folio

10-SPC-2151 N01 A 1/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54)

NOTE DE CALCULS 10-SPC-2151-N01 ind 0 du 26 novembre 2010

Extension Lorraine Electrique MAGASIN

A EDITION ORIGINALE J. CORONIS M.GEOFFROY A. NAU 26/11/2010

Ind. OBJET DE lINDICE Etabli Contrl Approuv Date

ARMTECH 8, route de laviation 54600 VILLERS LES NANCY Tel 03 83 36 68 34 Fax 03 83 36 74 38 [email protected] www.armtech.fr

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Indice Reprages des paragraphes modifis

A

EDITION ORIGINALE


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SOMMAIRE

1 GENERALITES .............................................................................................................. 5

2 OBSERVATIONS ET CONCLUSIONS ............................................................................... 5

3 HYPOTHESES DE CALCUL ............................................................................................. 6

3.1 DOCUMENTS DE REFERENCE ........................................................................................... 6

3.2 UNITES .......................................................................................................................... 6

3.3 CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX .............................................................................. 6 3.3.1 Aciers ...................................................................................................................... 6 3.3.2 Profils du commerce .................................................................................................. 6 3.3.3 Boulonnerie .............................................................................................................. 7 3.3.4 Tiges dancrage : ...................................................................................................... 7 3.3.5 Bton pour calculs des ancrages................................................................................. 7

3.4 CHARGEMENTS ............................................................................................................... 8 3.4.1 Poids propre et charge permanente (PP/CP) (cas1) ...................................................... 8 3.4.2 Surcharges dexploitation (SE)(cas 2).......................................................................... 8 3.4.3 Surcharges de vent (SV) (cas 3 8) ........................................................................... 8 3.4.4 Surcharge de neige (cas 9 10) ................................................................................. 8

3.5 CRITERES DE DEPLACEMENTS ....................................................................................... 12

3.6 COMBINAISONS ET PONDERATIONS .............................................................................. 12

4 CONCEPTION ............................................................................................................. 15

4.1 VUE GENERALE DE LA STRUCTURE ................................................................................. 15

4.2 PROFILS ....................................................................................................................... 16

4.3 VUE DU PORTIQUE ........................................................................................................ 17

4.4 CHARGEMENTS ............................................................................................................. 18

5 CALCULS ANALYTIQUES ............................................................................................. 23

5.1 POUTRE AU VENT ......................................................................................................... 23

5.2 STABILITE LONG PAN AXE Z .......................................................................................... 24

6 MODELISATION PORTIQUE ENCASTRE ....................................................................... 25

6.1 NUDS, BARRES, PROFILS ............................................................................................ 25

6.2 CHARGEMENT ............................................................................................................... 26

6.3 RESULTATS .................................................................................................................. 27 6.3.1 Poteaux ................................................................................................................. 27 6.3.2 Toiture ................................................................................................................... 28 6.3.3 Plancher ................................................................................................................. 29 6.3.4 Baionnette .............................................................................................................. 30

7 ASSEMBLAGES ........................................................................................................... 31

7.1 PORTIQUE TETE DE POTEAU ......................................................................................... 31


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7.2 ASSEMBLAGE NIVEAU PLANCHER ................................................................................... 35

8 DESCENTE DE CHARGES ............................................................................................ 39

8.1 REPERAGES .................................................................................................................. 39

8.2 VALEURS ...................................................................................................................... 40

9 ANCRAGES ................................................................................................................ 41

9.1 ANCRAGE ARTICULE TYPE ............................................................................................. 41


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1 GENERALITES

L'objet de ce document concerne la note de calculs des ossatures mtalliques mettre en uvre pour lextension de lusine Lorraine lctrique Pulnoy (54). La dfinition des charges, de leurs pondrations seront ralises partir du CCTP et conformment aux rgles CM66, et NV 65 rvises. La dfinition des charges, de leurs pondrations seront ralises partir du CCTP et conformment aux rgles CM66, et NV 65 rvises. Les lments mtalliques seront modliss barres sur le logiciel ROBOT RSA 2010 et analytiquement. Le btiment projett sera structurellement indpendant du btiment voisin existant.

2 OBSERVATIONS ET CONCLUSIONS

Compte tenu des hypothses de chargement prises en compte, les lments tels que dcrits au paragraphe 3 ont une tenue mcanique correcte en regard des rgles CM66et NV65 dernires ditions.


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3 HYPOTHESES DE CALCUL

3.1 DOCUMENTS DE REFERENCE

Les calculs seront excuts partir des documents suivants : [01] Cahier du programme des travaux [02] Plans et relevs issus de la visite du site [04] Rgles et codes de construction

- EN 1993-1-1 EUROCODE 3 Calcul des structures en acier - Rgles de construction CM66 additif 80 - Rgles climatiques NV65 modifies 1999 et N84 modifies 2000

[05] 'Les pieds de poteaux articules' de Y.Lescouarc'h (Ed. CTICM) [06] Normes franaises et europennes applicables notamment NF P 22-430 et NF P 22-460

3.2 UNITES

Sauf mention spcifique du contraire, les units employes seront les suivantes : Longueur, dplacement ..................................................................................... m, mm Surface, section ............................................................................................. m, mm Acclration g ............................................................................................ 9810 mm/s Masse ....................................................................................................... kg ou tonne Force, raction ......................................................................................................... kN Moment ............................................................................................................... kN.m Pression, contrainte ................................................................................................ MPa Temprature ............................................................................................................ C

3.3 CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX

3.3.1 Aciers

Conformment aux rgles EUROCODE 3, on a les proprits suivantes : Masse volumique de lacier carbone ........................................................... 7850 kg/m3 Module d'lasticit E de lacier carbone ........................................................ 210000 MPa Coefficient de Poisson de lacier carbone ................................................................ 0.3

Les caractristiques mcaniques des matriaux utiliss sont :

3.3.2 Profils du commerce

Rfrence ................................................................................... S275JR (NF EN 10025) Limite lastique fy (paisseur < 16 mm) ............................................................ 275 MPa Rsistance la rupture fu (paisseur < 100 mm) ............................................... 380 MPa


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3.3.3 Boulonnerie

Rfrence ..................................................................................................... Classe 8.8 Limite lastique e ou fyb .................................................................................. 640 MPa Rsistance la rupture Rm ou fub ...................................................................... 800 MPa

3.3.4 Tiges dancrage :

Rfrence ......................................................................................................... S355JR

Limite lastique e ou fyb ................................................................................. 355 MPa Rsistance la rupture Rm ou fub ...................................................................... 490 MPa

3.3.5 Bton pour calculs des ancrages

Rfrence BAEL ..................................................................................................... B25 Rfrence EUROCODE ...................................................................................... C25 /30 Rsistance l la compression 28 jours .............................................................. 25 MPa

Module d'lasticit Eb actions de courte dure ................................................. 20000 MPa Module d'lasticit Eb actions de longue dure ................................................. 7000 MPa Rsistance de calcul bu=0.85*fc28/1.5 .................................................................. 14.16 MPa


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3.4 CHARGEMENTS

3.4.1 Poids propre et charge permanente (PP/CP) (cas1)

Les charges prises en compte sont les suivantes : Ossatures charpente .................................................................................... 7850 kg/m3 Couverture multicouche ................................................................................ 30 daN/m Bardage isol double peau ............................................................................ 15 daN/m Sur plancher magasin bac collaborant p 12 cm ............................................ 250 daN/m

3.4.2 Surcharges dexploitation (SE)(cas 2)

Suivant la NFP 06.001 concernant les charges dentretien. Sous toiture magasin .................................................................................... 20 daN/m Sur plancher magasin ................................................................................. 500 daN/m

3.4.3 Surcharges de vent (SV) (cas 3 8)

Zone de vent ............................................................................................................. 2 Site ................................................................................................................. normal Pression normale de vent 10 m .................................................................. 0.60 kN/m Pression normale corrige 10 m ............................................. 0.60 x 1.0 = 0.60 kN/m Pression extrme de vent 10 m (= 0.60 x 1.75) .......................................... 1.05 kN/m

Les cas de charges sont les suivants :

Cas 3 .......................................................................................... Vent suivant G/D surp Cas 4 ......................................................................................... Vent suivant G/D dpr Cas 5 .......................................................................................... Vent suivant D/G surp Cas 6 ......................................................................................... Vent suivant D/G dpr Cas 7 ............................................................................................... Vent suivant Av/Ar Cas 8 ............................................................................................... Vent suivant Ar/Av

3.4.4 Surcharge de neige (cas 9 10)

Canton ............................................................................................................... Nancy Zone de neige .......................................................................................................... A1 Altitude ............................................................................................................ 200 m Charge de neige normale ............................................................................. 0.36 kN/m Charge de neige extrme ........................................................ 0.26 x 1.66 = 0.60 kN/m Charge de neige accidentelle ............................................................................ 0 kN/m


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CALCUL DES CHARGES DE NEIGE ET VENT selon NV65 Mod99+Carte 96 04/00

DIMENSIONS DU BATIMENT Hauteur : 6.12 m Largeur : 6.00 m Profondeur : 12.00 m Toitures isoles : inactives Flche de la toiture : 0.20 m Entraxe des portiques : 3.00 m Position du sol : 0.00 m Altitude de la construction : 6.20 m DONNEES VENT Rgion : 2 Type vent : normal Site : normal ks= 1.000 Toiture multiple : activ Potelets intermdiaires : non actif Dcrochements de faade : activs Ce-Ci Minimum non actif Action dynamique du vent : dsactive Pression de base : 0.60 kPa barre : 1 x = 0.00 qH: 0.45 kPa qr = qH * ks : 0.45 kPa x = 1.00 qH: 0.50 kPa qr = qH * ks : 0.50 kPa barre : 2 x = 0.00 qH: 0.50 kPa qr = qH * ks : 0.50 kPa x = 1.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa barre : 3 x = 0.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa x = 1.00 qH: 0.55 kPa qr = qH * ks : 0.55 kPa barre : 7 x = 0.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa x = 1.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa barre : 6 x = 0.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa x = 1.00 qH: 0.55 kPa qr = qH * ks : 0.55 kPa barre : 5 x = 0.00 qH: 0.54 kPa qr = qH * ks : 0.54 kPa x = 1.00 qH: 0.50 kPa qr = qH * ks : 0.50 kPa barre : 4 x = 0.00 qH: 0.50 kPa qr = qH * ks : 0.50 kPa x = 1.00 qH: 0.45 kPa qr = qH * ks : 0.45 kPa Permabilit avance : dsactive Permabilit


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droite : 0.0 % Porte droite : 0.0 % gauche : 0.0 % gauche : 0.0 % avant : 0.0 % avant : 0.0 % arrire : 0.0 % arrire : 0.0 % RESULTATS VENT Cas de charge : Vent G/D sur.(+)

Lambda : 0.517 Gamma : 1.000 Delta : 0.858

Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : 0.800 CiS : 0.300 Ce-Ci = 0.500 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.458 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.758 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 6 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : -0.500 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.800 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : -0.500 CiS : 0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiS : 0.300 Cas de charge : Vent G/D dp.(-)


Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : 0.800 CiD : -0.300 Ce-Ci = 1.100 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.458 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.158 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 6 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : -0.500 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.200 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : -0.500 CiD : -0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiD : -0.300 Cas de charge : Vent D/G sur.(+)


Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : -0.500 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.800 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.546 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.846 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 6 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : 0.800 CiS : 0.300 Ce-Ci = 0.500 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : -0.500 CiS : 0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiS : 0.300 Cas de charge : Vent D/G dp.(-)


Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : -0.500 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.200 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.546 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.246 de x = 0.000 x = 1.000


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barre : 6 Ce : 1.300 Ci : 0.000 Ce-Ci = 1.300 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : 0.800 CiD : -0.300 Ce-Ci = 1.100 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : -0.500 CiD : -0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiD : -0.300 Cas de charge : Vent Av./Arr. sur.(+)


Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : -0.500 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.800 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 0.000 Ci : 0.000 Ce-Ci = 0.000 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.500 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.800 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 6 Ce : 0.000 Ci : 0.000 Ce-Ci = 0.000 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : -0.500 CiS : 0.300 Ce-Ci = -0.800 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : 0.800 CiS : 0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiS : 0.300 Cas de charge : Vent Av./Arr. dp.(-)


Coefficients de chargement barre : 1 2 Ce : -0.500 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.200 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 3 Ce : 0.000 Ci : 0.000 Ce-Ci = 0.000 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 7 Ce : -0.500 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.200 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 6 Ce : 0.000 Ci : 0.000 Ce-Ci = 0.000 de x = 0.000 x = 1.000 barre : 5 4 Ce : -0.500 CiD : -0.300 Ce-Ci = -0.200 de x = 0.000 x = 1.000 pignon : Av Ce : 0.800 CiD : -0.300 pignon : Ar Ce : -0.500 CiD : -0.300 DONNEES NEIGE Rgion : 1A Altitude gographique : 230 m Pression de base - neige normale : (Pn0) 0.35 kPa Pn : 0.38 kPa Pression de base - neige extrme : (P'n0) 0.60 kPa P'n : 0.65 kPa Redistribution : active RESULTATS NEIGE Cas de charge : Neige cas I uniforme

barre : 7 varie de 1.000 en x = 0.000 1.000 en x = 1.000 Cas de charge : Neige cas II accumulation 1

barre : 7 varie de 1.684 en x = 0.000 1.547 en x = 0.167 varie de 1.547 en x = 0.167 1.799 en x = 0.833 varie de 1.799 en x = 0.833 2.000 en x = 1.000


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Cas de charges non appliqus Les sollicitations non applicables et ngligeables sur la structure sont :

- Sollicitations sismiques

- Sollicitations dues la temprature

3.5 CRITERES DE DEPLACEMENTS

Conformment au document rfrenc [04], les critres de dplacement sont : Pour le mtal

< L / 200 pour une flche maximale verticale sous toutes les charges. < L / 150 pour un dplacement maximal horizontal sous vent.

3.6 COMBINAISONS ET PONDERATIONS

Elles sont conformes aux CM66.

Combinaison Dfinition

EFF/ 1 1*1.33 + 2*1.50

EFF/ 2 1*1.33

EFF/ 3 1*1.00 + 2*1.50

EFF/ 4 1*1.00

EFF/ 5 1*1.33 + 3*1.50

EFF/ 6 1*1.33 + 4*1.50

EFF/ 7 1*1.33 + 5*1.50

EFF/ 8 1*1.33 + 6*1.50

EFF/ 9 1*1.33 + 7*1.50

EFF/ 10 1*1.33 + 8*1.50

EFF/ 11 1*1.00 + 3*1.50

EFF/ 12 1*1.00 + 4*1.50

EFF/ 13 1*1.00 + 5*1.50

EFF/ 14 1*1.00 + 6*1.50

EFF/ 15 1*1.00 + 7*1.50

EFF/ 16 1*1.00 + 8*1.50

EFF/ 17 1*1.33 + 9*1.50

EFF/ 18 1*1.00 + 9*1.50

EFF/ 19 1*1.33 + 10*1.50

EFF/ 20 1*1.00 + 10*1.50

EFF/ 21 1*1.33 + 2*1.42 + 3*1.42

EFF/ 22 1*1.33 + 2*1.42 + 4*1.42

EFF/ 23 1*1.33 + 2*1.42 + 5*1.42

EFF/ 24 1*1.33 + 2*1.42 + 6*1.42

EFF/ 25 1*1.33 + 2*1.42 + 7*1.42

EFF/ 26 1*1.33 + 2*1.42 + 8*1.42

EFF/ 27 1*1.00 + 2*1.42 + 3*1.42

EFF/ 28 1*1.00 + 2*1.42 + 4*1.42

EFF/ 29 1*1.00 + 2*1.42 + 5*1.42

EFF/ 30 1*1.00 + 2*1.42 + 6*1.42

EFF/ 31 1*1.00 + 2*1.42 + 7*1.42

EFF/ 32 1*1.00 + 2*1.42 + 8*1.42

EFF/ 33 1*1.33 + 2*1.42 + 9*1.42

EFF/ 34 1*1.00 + 2*1.42 + 9*1.42

EFF/ 35 1*1.33 + 2*1.42 + 10*1.42

EFF/ 36 1*1.00 + 2*1.42 + 10*1.42

EFF/ 37 1*1.33 + 3*1.42 + 9*0.71

EFF/ 38 1*1.33 + 4*1.42 + 9*0.71

EFF/ 39 1*1.33 + 5*1.42 + 9*0.71

EFF/ 40 1*1.33 + 6*1.42 + 9*0.71

EFF/ 41 1*1.33 + 7*1.42 + 9*0.71

EFF/ 42 1*1.33 + 8*1.42 + 9*0.71

EFF/ 43 1*1.00 + 3*1.42 + 9*0.71

EFF/ 44 1*1.00 + 4*1.42 + 9*0.71

EFF/ 45 1*1.00 + 5*1.42 + 9*0.71

EFF/ 46 1*1.00 + 6*1.42 + 9*0.71

EFF/ 47 1*1.00 + 7*1.42 + 9*0.71

EFF/ 48 1*1.00 + 8*1.42 + 9*0.71

EFF/ 49 1*1.33 + 3*1.42 + 10*0.71


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EFF/ 50 1*1.33 + 4*1.42 + 10*0.71

EFF/ 51 1*1.33 + 5*1.42 + 10*0.71

EFF/ 52 1*1.33 + 6*1.42 + 10*0.71

EFF/ 53 1*1.33 + 7*1.42 + 10*0.71

EFF/ 54 1*1.33 + 8*1.42 + 10*0.71

EFF/ 55 1*1.00 + 3*1.42 + 10*0.71

EFF/ 56 1*1.00 + 4*1.42 + 10*0.71

EFF/ 57 1*1.00 + 5*1.42 + 10*0.71

EFF/ 58 1*1.00 + 6*1.42 + 10*0.71

EFF/ 59 1*1.00 + 7*1.42 + 10*0.71

EFF/ 60 1*1.00 + 8*1.42 + 10*0.71

EFF/ 61 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 + 9*0.67

EFF/ 62 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 9*0.67

EFF/ 63 1*1.33 + 2*1.33 + 5*1.33 + 9*0.67

EFF/ 64 1*1.33 + 2*1.33 + 6*1.33 + 9*0.67

EFF/ 65 1*1.33 + 2*1.33 + 7*1.33 + 9*0.67

EFF/ 66 1*1.33 + 2*1.33 + 8*1.33 + 9*0.67

EFF/ 67 1*1.00 + 2*1.33 + 3*1.33 + 9*0.67

EFF/ 68 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 9*0.67

EFF/ 69 1*1.00 + 2*1.33 + 5*1.33 + 9*0.67

EFF/ 70 1*1.00 + 2*1.33 + 6*1.33 + 9*0.67

EFF/ 71 1*1.00 + 2*1.33 + 7*1.33 + 9*0.67

EFF/ 72 1*1.00 + 2*1.33 + 8*1.33 + 9*0.67

EFF/ 73

1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 +

10*0.67

EFF/ 74

1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 +

10*0.67

EFF/ 75

1*1.33 + 2*1.33 + 5*1.33 +

10*0.67

EFF/ 76

1*1.33 + 2*1.33 + 6*1.33 +

10*0.67

EFF/ 77

1*1.33 + 2*1.33 + 7*1.33 +

10*0.67

EFF/ 78

1*1.33 + 2*1.33 + 8*1.33 +

10*0.67

EFF/ 79

1*1.00 + 2*1.33 + 3*1.33 +

10*0.67

EFF/ 80

1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 +

10*0.67

EFF/ 81

1*1.00 + 2*1.33 + 5*1.33 +

10*0.67

EFF/ 82

1*1.00 + 2*1.33 + 6*1.33 +

10*0.67

EFF/ 83

1*1.00 + 2*1.33 + 7*1.33 +

10*0.67

EFF/ 84

1*1.00 + 2*1.33 + 8*1.33 +

10*0.67

EFF/ 85 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.75

EFF/ 86 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.75

EFF/ 87 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.75

EFF/ 88 1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.75

EFF/ 89 1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.75

EFF/ 90 1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.75

EFF/ 91 1*1.00 + 3*1.75

EFF/ 92 1*1.00 + 4*1.75

EFF/ 93 1*1.00 + 5*1.75

EFF/ 94 1*1.00 + 6*1.75

EFF/ 95 1*1.00 + 7*1.75

EFF/ 96 1*1.00 + 8*1.75

EFF/ 97 1*1.00 + 2*1.00 + 9*1.67

EFF/ 98 1*1.00 + 9*1.67

EFF/ 99 1*1.00 + 2*1.00 + 10*1.67

EFF/ 100 1*1.00 + 10*1.67

EFF/ 101 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.75 + 9*0.83

EFF/ 102 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.75 + 9*0.83

EFF/ 103 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.75 + 9*0.83

EFF/ 104 1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.75 + 9*0.83

EFF/ 105 1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.75 + 9*0.83

EFF/ 106 1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.75 + 9*0.83

EFF/ 107 1*1.00 + 3*1.75 + 9*0.83

EFF/ 108 1*1.00 + 4*1.75 + 9*0.83

EFF/ 109 1*1.00 + 5*1.75 + 9*0.83

EFF/ 110 1*1.00 + 6*1.75 + 9*0.83

EFF/ 111 1*1.00 + 7*1.75 + 9*0.83

EFF/ 112 1*1.00 + 8*1.75 + 9*0.83

EFF/ 113

1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.75 +

10*0.83

EFF/ 114

1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.75 +

10*0.83

EFF/ 115

1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.75 +

10*0.83

EFF/ 116

1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.75 +

10*0.83

EFF/ 117

1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.75 +

10*0.83

EFF/ 118

1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.75 +

10*0.83

EFF/ 119 1*1.00 + 3*1.75 + 10*0.83

EFF/ 120 1*1.00 + 4*1.75 + 10*0.83

EFF/ 121 1*1.00 + 5*1.75 + 10*0.83

EFF/ 122 1*1.00 + 6*1.75 + 10*0.83

EFF/ 123 1*1.00 + 7*1.75 + 10*0.83

EFF/ 124 1*1.00 + 8*1.75 + 10*0.83

DEP/ 1 1*1.00 + 2*1.00

DEP/ 2 1*1.00

DEP/ 3 1*1.00 + 3*1.00

DEP/ 4 1*1.00 + 4*1.00

DEP/ 5 1*1.00 + 5*1.00

DEP/ 6 1*1.00 + 6*1.00

DEP/ 7 1*1.00 + 7*1.00


10-SPC-2151 N01 A 14/44


DEP/ 8 1*1.00 + 8*1.00

DEP/ 9 1*1.00 + 9*1.00

DEP/ 10 1*1.00 + 10*1.00

DEP/ 11 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00

DEP/ 12 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00

DEP/ 13 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00

DEP/ 14 1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.00

DEP/ 15 1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00

DEP/ 16 1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.00

DEP/ 17 1*1.00 + 2*1.00 + 9*1.00

DEP/ 18 1*1.00 + 2*1.00 + 10*1.00

DEP/ 19 1*1.00 + 3*1.00 + 9*0.50

DEP/ 20 1*1.00 + 4*1.00 + 9*0.50

DEP/ 21 1*1.00 + 5*1.00 + 9*0.50

DEP/ 22 1*1.00 + 6*1.00 + 9*0.50

DEP/ 23 1*1.00 + 7*1.00 + 9*0.50

DEP/ 24 1*1.00 + 8*1.00 + 9*0.50

DEP/ 25 1*1.00 + 3*1.00 + 10*0.50

DEP/ 26 1*1.00 + 4*1.00 + 10*0.50

DEP/ 27 1*1.00 + 5*1.00 + 10*0.50

DEP/ 28 1*1.00 + 6*1.00 + 10*0.50

DEP/ 29 1*1.00 + 7*1.00 + 10*0.50

DEP/ 30 1*1.00 + 8*1.00 + 10*0.50

DEP/ 31 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 9*0.50

DEP/ 32 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 9*0.50

DEP/ 33 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00 + 9*0.50

DEP/ 34 1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.00 + 9*0.50

DEP/ 35 1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 + 9*0.50

DEP/ 36 1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.00 + 9*0.50

DEP/ 37

1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 +

10*0.50

DEP/ 38

1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 +

10*0.50

DEP/ 39

1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00 +

10*0.50

DEP/ 40

1*1.00 + 2*1.00 + 6*1.00 +

10*0.50

DEP/ 41

1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 +

10*0.50

DEP/ 42

1*1.00 + 2*1.00 + 8*1.00 +

10*0.50


10-SPC-2151 N01 A 15/44


4 CONCEPTION

4.1 VUE GENERALE DE LA STRUCTURE

CR pour 2 ponts de 16T

Locaux Techniques Ventilation

Couvertures multicouche 3.5%

HALL

Cloison intrieure

MAGASIN


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4.2 PROFILS


10-SPC-2151 N01 A 17/44


4.3 VUE DU PORTIQUE


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4.4 CHARGEMENTS


10-SPC-2151 N01 A 19/44



10-SPC-2151 N01 A 20/44



10-SPC-2151 N01 A 21/44



10-SPC-2151 N01 A 22/44



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5 CALCULS ANALYTIQUES

5.1 POUTRE AU VENT

Surface au vent .......................................................................................... 6x3 = 18m Effort au vent extrme ..................................................... 1.75x1.3x0.6x(18/2) = 12.3 kN

Diagonales

Effort sous vent extrme ................................................... 12.3 x (3+6)/3= 27.47 kN Type de profil ............................................................................................. L40x40x4 Section ......................................................................................................... 308 mm Contrainte admissible ...................................................................................... 235 MPa Condition dexcentrement ................................................................ t < Np / Sn(1+kSn) (donnes du ministre de lamnagement du territoire) Pour L40*40*4 ................................................................................... (1+kSn) = 1.359 Effort de traction admissible ............................................. 308x235x10-3/1.359 = 53.3 kN

Acceptable

Vrification de la boulonnerie au simple cisaillement Effort dans la diagonale sous vent extrme ....................................................... 27.47 kN Type de boulon ................................................................................ 2 M12 classe 8.8 Section rsistante ............................................................................................. 85 mm Contrainte admissible en cisaillement .......................................... 550/1.54 = 357.14 MPa Effort admissible en cisaillement ......................................... 357.14x85x10-3x2 = 60.20 kN

Acceptable Pression diamtrale ............................................ 27.47x103/(5x14x2) = 196.3 MPa


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5.2 STABILITE LONG PAN AXE Z

Diagonales

Effort sous vent extrme ............................................................. 12.3 x 6.35/3= 26.1 kN Type de profil ............................................................................................. L40x40x4 Section ......................................................................................................... 308 mm Contrainte admissible ...................................................................................... 235 MPa Condition dexcentrement ................................................................ t < Np / Sn(1+kSn) (donnes du ministre de lamnagement du territoire) Pour L40*40*4 ................................................................................... (1+kSn) = 1.359 Effort de traction admissible ............................................. 308x235x10-3/1.359 = 53.3 kN

Acceptable

Vrification de la boulonnerie au simple cisaillement

Effort dans la diagonale sous vent extrme ....................................................... 27.47 kN Type de boulon ................................................................................ 2 M12 classe 8.8 Section rsistante ............................................................................................. 85 mm Contrainte admissible en cisaillement .......................................... 550/1.54 = 357.14 MPa Effort admissible en cisaillement ......................................... 357.14x85x10-3x2 = 60.20 kN

Acceptable Pression diamtrale ............................................ 27.47x103/(5x14x2) = 196.3 MPa


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6 MODELISATION PORTIQUE ENCASTRE

6.1 NUDS, BARRES, PROFILS


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6.2 CHARGEMENT

Cas Type de charge Liste Valeurs de la charge

1 poids propre 1A7 9 PZ Moins Coef=1.00

1 charge uniforme 7 PZ=-1.05[kN/m]




3 charge trapzodale (2p) 4 PZ2=-1.03[kN/m] PZ1=-0.93[kN/m] X2=1.00 X1=0.0 local non projets relatives



3 charge trapzodale (2p) 7 PZ2=1.06[kN/m] PZ1=1.06[kN/m] X2=1.00 X1=0.0 local non projets relatives



































9 charge uniforme 7 PZ=-1.14[kN/m] projets relatives

10 charge trapzodale (2p) 7 PZ2=-2.28[kN/m] PZ1=-2.05[kN/m] X2=1.00 X1=0.83 global projets relatives




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6.3 RESULTATS

6.3.1 Poteaux

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 4 Poteau_de_rive_1_4 POINT : 3 COORDONNEE : x = 1.00 L = 3.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /22/ 1*1.33 + 2*1.42 + 4*1.42 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 275.00 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 240 ht=24.0 cm bf=12.0 cm Ay=23.52 cm2 Az=14.88 cm2 Ax=39.12 cm2 ea=0.6 cm Iy=3891.63 cm4 Iz=283.63 cm4 Ix=11.60 cm4 es=1.0 cm Wely=324.30 cm3 Welz=47.27 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CONTRAINTES : SigN = 111.43/39.12 = 28.49 MPa SigFy = 57.56/324.30 = 177.49 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.41 Sig D=76.75 MPa lD_sup=3.00 m C=1.88 kD=1.00

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : Ly=3.00 m Muy=18.85 Lz=3.00 m Muz=5.86 Lfy=6.20 m k1y=1.02 Lfz=3.00 m k1z=1.07 Lambda y=62.12 kFy=1.09 Lambda z=111.41 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : k1*SigN + kD*kFy*SigFy = 1.07*28.49 + 1.00*1.09*177.49 = 223.53 < 275.00 MPa (3.731) 1.54*Tauz = 1.54*12.54 = 19.31 < 275.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!


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6.3.2 Toiture

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 7 Arbaltrier_1_7 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /34/ 1*1.33 + 2*1.42 + 10*1.42 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 275.00 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 160 ht=16.0 cm bf=8.2 cm Ay=12.14 cm2 Az=8.00 cm2 Ax=20.09 cm2 ea=0.5 cm Iy=869.29 cm4 Iz=68.31 cm4 Ix=3.53 cm4 es=0.7 cm Wely=108.66 cm3 Welz=16.66 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CONTRAINTES : SigN = 23.06/20.09 = 11.48 MPa SigFy = 16.75/108.66 = 154.17 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.72 Sig D=92.68 MPa lD_inf=2.50 m C=1.05 kD=1.37


en y : en z : Ly=5.80 m Muy=23.22 Lz=2.50 m Muz=9.82 Lfy=5.80 m k1y=1.01 Lfz=2.50 m k1z=1.04 Lambda y=88.18 kFy=1.07 Lambda z=135.58 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : k1*SigN + kD*kFy*SigFy = 1.04*11.48 + 1.37*1.07*154.17 = 237.70 < 275.00 MPa (3.731) 1.54*Tauz = 1.54*19.47 = 29.99 < 275.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!


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6.3.3 Plancher

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 9 poutre_1_9 POINT : 3 COORDONNEE : x = 0.03 L = 0.20 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /24/ 1*1.33 + 2*1.42 + 6*1.42 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 275.00 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 240 ht=24.0 cm bf=12.0 cm Ay=23.52 cm2 Az=13.66 cm2 Ax=39.12 cm2 ea=0.6 cm Iy=3891.63 cm4 Iz=283.63 cm4 Ix=11.60 cm4 es=1.0 cm Wely=324.30 cm3 Welz=47.27 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CONTRAINTES : SigN = -3.38/39.12 = -0.86 MPa SigFy = -86.33/324.30 = -266.19 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.05 Sig D=88.16 MPa lD_inf=1.00 m C=1.26 kD=1.00


en y : en z : ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : SigN + kD*SigFy = -0.86 + 1.00*-266.19 = | -267.06 | < 275.00 MPa (3.731) 1.54*Tauz = 1.54*70.37 = 108.38 < 275.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!


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6.3.4 Baionnette

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 6 baionnettes_6 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /118/ 1*1.00 + 5*1.75 + 10*0.83 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 275.00 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : TCAR 60x3.2 ht=6.0 cm bf=6.0 cm Ay=3.61 cm2 Az=3.61 cm2 Ax=7.22 cm2 ea=0.3 cm Iy=38.65 cm4 Iz=38.65 cm4 Ix=60.11 cm4 es=0.3 cm Wely=12.88 cm3 Welz=12.88 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CONTRAINTES : SigN = 0.03/7.22 = 0.04 MPa SigFy = 0.43/12.88 = 33.55 MPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : Ly=0.52 m Muy=25612.62 Lz=0.52 m Muz=25612.62 Lfy=1.04 m k1y=1.00 Lfz=1.04 m k1z=1.00 Lambda y=44.95 kFy=1.00 Lambda z=44.95 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : k1*SigN + kD*kFy*SigFy = 1.00*0.04 + 1.00*1.00*33.55 = 33.59 < 275.00 MPa (3.731) 1.54*Tauz = |1.54*-4.59| = |-7.07| < 275.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!


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7 ASSEMBLAGES

7.1 PORTIQUE TETE DE POTEAU

Autodesk Robot Structural Analysis 2010 Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau NF P 22-430

Ratio 0.47


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Gnral Assemblage N : 2 Nom de lassemblage : Angle de portique Noeud de la structure : 7 Barres de la structure : 2, 7

Gomtrie

Poteau Profil : IPE 240 Barre N : 2

= -90.0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 240 [mm] Hauteur de la section du poteau bfc = 120 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 6 [mm] Epaisseur de l'me de la section du poteau tfc = 10 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 15 [mm] Rayon de cong de la section du poteau Ac = 39.12 [cm

2] Aire de la section du poteau Ixc = 3891.63 [cm

4] Moment d'inertie de la section du poteau

Matriau : ACIER E28

ec = 275.00 [MPa] Rsistance Poutre Profil : IPE 160 Barre N : 7

= -1.9 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 160 [mm] Hauteur de la section de la poutre bf = 82 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 5 [mm] Epaisseur de l'me de la section de la poutre tfb = 7 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 9 [mm] Rayon de cong de la section de la poutre rb = 9 [mm] Rayon de cong de la section de la poutre Ab = 20.09 [cm

2] Aire de la section de la poutre Ixb = 869.29 [cm

4] Moment d'inertie de la poutre

Matriau : ACIER E28

eb = 275.00 [MPa] Rsistance


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Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) Boulons d = 12 [mm] Diamtre du boulon Classe = 8.8 Classe du boulon Fb = 36.96 [kN] Rsistance du boulon la rupture nh = 2 Nombre de colonnes des boulons nv = 4 Nombre de rangss des boulons h1 = 40 [mm] Pince premier boulon-extrmit suprieure de la platine d'about Ecartement ei = 50 [mm] Entraxe pi = 80;80;80 [mm]

Platine hp = 332 [mm] Hauteur de la platine bp = 82 [mm] Largeur de la platine tp = 10 [mm] Epaisseur de la platine Matriau : ACIER

ep = 235.00 [MPa] Rsistance Jarret infrieur wd = 82 [mm] Largeur de la platine tfd = 8 [mm] Epaisseur de l'aile hd = 160 [mm] Hauteur de la platine twd = 6 [mm] Epaisseur de l'me ld = 500 [mm] Longueur de la platine = 16.0 [Deg] Angle d'inclinaison Matriau : ACIER

ebu = 235.00 [MPa] Rsistance Raidisseur poteau Suprieur hsu = 220 [mm] Hauteur du raidisseur bsu = 57 [mm] Largeur du raidisseur thu = 4 [mm] Epaisseur du raidisseur Matriau : ACIER

esu = 235.00 [MPa] Rsistance Infrieur hsd = 220 [mm] Hauteur du raidisseur bsd = 57 [mm] Largeur du raidisseur thd = 4 [mm] Epaisseur du raidisseur Matriau : ACIER

esu = 235.00 [MPa] Rsistance Soudures d'angle aw = 4 [mm] Soudure me af = 4 [mm] Soudure semelle as = 4 [mm] Soudure du raidisseur afd = 5 [mm] Soudure horizontale Efforts Cas : 11: EFF /34/ 1*1.33 + 2*1.42 + 10*1.42

My = 16.75 [kN*m] Moment flchissant Fz = -16.34 [kN] Effort tranchant Fx = -22.53 [kN] Effort axial Rsultats

Distances de calcul


10-SPC-2151 N01 A 34/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) Boulon N

Type a1 a2 a3 a4 a5 a6 a'1 a'2 a'3 a'4 a'5 a'6 s s1 s2

1 Intrieurs 17 23 21 27 7 22 24 30

2 Centraux 17 23 7 22 80

3 Centraux 17 23 7 22 80

4 Centraux 17 23 7 22 80

x = 30 [mm] Zone comprime x = es*(b/ea) Efforts par boulon - Efforts par boulon - mthode plastique Boulon N d i Ft Fa Fs Fp Fb Fi p i [%]

1 278 73.91 0.00 99.79 139.29 36.96 > 14.87 100.00 2 198 39.10 55.00 75.96 91.57 36.96 > 9.78 100.00 3 118 39.10 55.00 75.96 91.57 36.96 > 4.68 100.00 4 38 39.10 55.00 75.96 91.57 36.96 > -0.41 0.00

di position du boulon Ft effort transfr par la platine de l'lment aboutissant Fa effort transfr par l'me de l'lment aboutissant Fs effort transfr par la soudure Fp effort transfr par l'aile du porteur Fb effort transfr par le boulon Fi effort sollicitant rel

Fi min(Fti , Fsi, Fpi, Fbi) 14.87 < 36.96 vrifi (0.40) Traction des boulons 1.25*Fimax/As red |221.26| < 550.00 vrifi (0.40) Action simultane de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon [Fimax2+2.36*Ti2]/As red |180.91| < 550.00 vrifi (0.33) T1 = 2.04 [kN] Effort tranchant dans le boulon Tb = 30.00 [kN] Rsistance du boulon au cisaillement Effort tranchant [9.2.2.1] T1 Tb 2.04 < 30.00 vrifi (0.07)

Vrification de la poutre Fres = 102.89 [kN] Effort de compression Fres = 2*Fi - 2*N Compression rduite de la semelle [9.2.2.2.2] Nc adm = 219.85 [kN] Rsistance de la section de la poutre Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab Fres Nc adm 102.89 < 219.85 vrifi (0.47)

Vrification du poteau Compression de l'me du poteau [9.2.2.2.2] Fres Fpot 102.89 < 349.36 vrifi (0.29) Cisaillement de l'me du poteau - (NF, CM66) VR = 341.85 [kN] Effort tranchant dans l'me VR = (1/1.54)*Av*e |Fres| VR |102.89| < 341.85 vrifi (0.30)

Assemblage satisfaisant vis vis de la Norme Ratio 0.47


10-SPC-2151 N01 A 35/44


7.2 ASSEMBLAGE NIVEAU PLANCHER

Autodesk Robot Structural Analysis 2010 Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau NF P 22-430

Ratio 0.98

Gnral Assemblage N : 1 Nom de lassemblage : Angle de portique Noeud de la structure : 4


10-SPC-2151 N01 A 36/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) Assemblage N : 1 Barres de la structure : 4, 9

Gomtrie


= -90.0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 240 [mm] Hauteur de la section du poteau bfc = 120 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 6 [mm] Epaisseur de l'me de la section du poteau tfc = 10 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 15 [mm] Rayon de cong de la section du poteau Ac = 39.12 [cm

2] Aire de la section du poteau Ixc = 3891.63 [cm

4] Moment d'inertie de la section du poteau Matriau : ACIER E28

ec = 275.00 [MPa] Rsistance Poutre Profil : IPE 240 Barre N : 9

= -0.0 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 240 [mm] Hauteur de la section de la poutre bf = 120 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 6 [mm] Epaisseur de l'me de la section de la poutre tfb = 10 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 15 [mm] Rayon de cong de la section de la poutre rb = 15 [mm] Rayon de cong de la section de la poutre Ab = 39.12 [cm

2] Aire de la section de la poutre

Ixb = 3891.63 [cm4] Moment d'inertie de la poutre

Matriau : ACIER E28

eb = 275.00 [MPa] Rsistance Boulons d = 16 [mm] Diamtre du boulon Classe = 8.8

Classe du boulon

Fb = 69.08 [kN] Rsistance du boulon la rupture nh = 2 Nombre de colonnes des boulons nv = 5 Nombre de rangss des boulons h1 = 45 [mm] Pince premier boulon-extrmit suprieure de la platine d'about Ecartement ei = 70 [mm] Entraxe pi = 86;86;76;106 [mm]

Platine hp = 490 [mm] Hauteur de la platine bp = 120 [mm] Largeur de la platine tp = 15 [mm] Epaisseur de la platine Matriau : ACIER

ep = 235.00 [MPa] Rsistance Jarret infrieur wd = 120 [mm] Largeur de la platine tfd = 10 [mm] Epaisseur de l'aile hd = 150 [mm] Hauteur de la platine twd = 6 [mm] Epaisseur de l'me ld = 160 [mm] Longueur de la platine = 43.2 [Deg] Angle d'inclinaison Matriau : ACIER

ebu = 235.00 [MPa] Rsistance Raidisseur suprieur hu = 80 [mm] Hauteur du raidisseur


10-SPC-2151 N01 A 37/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) hu = 80 [mm] Hauteur du raidisseur twu = 6 [mm] Epaisseur du raidisseur vertical lu = 160 [mm] Longueur du raidisseur vertical Matriau : ACIER

eu = 235.00 [MPa] Rsistance Raidisseur poteau Suprieur hsu = 220 [mm] Hauteur du raidisseur bsu = 57 [mm] Largeur du raidisseur thu = 6 [mm] Epaisseur du raidisseur Matriau : ACIER

esu = 235.00 [MPa] Rsistance Infrieur hsd = 220 [mm] Hauteur du raidisseur bsd = 57 [mm] Largeur du raidisseur thd = 6 [mm] Epaisseur du raidisseur Matriau : ACIER

esu = 235.00 [MPa] Rsistance Soudures d'angle aw = 5 [mm] Soudure me af = 5 [mm] Soudure semelle as = 5 [mm] Soudure du raidisseur afd = 5 [mm] Soudure horizontale Efforts Cas : 11: EFF /22/ 1*1.33 + 2*1.42 + 4*1.42

My = 105.21 [kN*m] Moment flchissant Fz = -102.09 [kN] Effort tranchant Fx = 4.24 [kN] Effort axial Rsultats

Distances de calcul Boulon N

Type a1 a2 a3 a4 a5 a6 a'1 a'2 a'3 a'4 a'5 a'6 s s1 s2

1 Extrieurs 25 32 38 45 17 32 38 45

2 Intrieurs 25 32 24 31 17 32 28 35

3 Centraux 25 32 17 32 81

4 Centraux 25 32 17 32 91

5 Centraux 25 32 17 32 106

x = 44 [mm] Zone comprime x = es*(b/ea) Efforts par boulon - Efforts par boulon - mthode plastique Boulon N d i Ft Fa Fs Fp Fb Fi p i [%]

1 421 138.94 0.00 162.49 112.97 69.08 > 57.75 100.00 2 335 145.00 0.00 155.61 115.42 69.08 > 46.05 100.00 3 249 51.85 69.05 96.14 49.77 69.08 > 34.34 100.00 4 173 53.51 77.58 108.01 51.36 69.08 > 24.00 100.00 5 67 55.55 90.36 125.81 53.32 69.08 > 9.58 100.00

di position du boulon Ft effort transfr par la platine de l'lment aboutissant Fa effort transfr par l'me de l'lment aboutissant Fs effort transfr par la soudure


10-SPC-2151 N01 A 38/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) di position du boulon Fp effort transfr par l'aile du porteur Fb effort transfr par le boulon Fi effort sollicitant rel

Fi min(Fti , Fsi, Fpi, Fbi) 57.75 < 69.08 vrifi (0.84) Traction des boulons 1.25*Fimax/As red |459.78| < 550.00 vrifi (0.84) Action simultane de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon

[Fimax2+2.36*Ti2]/As red |381.15| < 550.00 vrifi (0.69) T1 = 10.21 [kN] Effort tranchant dans le boulon Tb = 56.07 [kN] Rsistance du boulon au cisaillement Effort tranchant [9.2.2.1] T1 Tb 10.21 < 56.07 vrifi (0.18)

Vrification de la poutre Fres = 334.98 [kN] Effort de compression Fres = 2*Fi - 2*N Compression rduite de la semelle [9.2.2.2.2] Nc adm = 406.60 [kN] Rsistance de la section de la poutre Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab Fres Nc adm 334.98 < 406.60 vrifi (0.82)

Vrification du poteau Compression de l'me du poteau [9.2.2.2.2] Fres Fpot 334.98 < 477.62 vrifi (0.70) Cisaillement de l'me du poteau - (NF, CM66)

VR = 341.85 [kN] Effort tranchant dans l'me VR = (1/1.54)*Av*e |Fres| VR |334.98| < 341.85 vrifi (0.98)

Assemblage satisfaisant vis vis de la Norme Ratio

0.98


10-SPC-2151 N01 A 39/44


8 DESCENTE DE CHARGES

8.1 REPERAGES


10-SPC-2151 N01 A 40/44


8.2 VALEURS

Cas 1 Cas 2 Cas 3 Cas 4 Cas 5 Cas 6 Cas 7 Cas 8 Cas 9 Cas 10

Cha

rge

perm

anen

tes

Exp

loita

tion

Ven

t A-E

Sur

p

Ven

t A-E

Dp

r

Ven

t E-A

S

urpr

Ven

t E-A

Dp

r

Ven

t 1-4

Ven

t 4-1

Nei

ge

Acc

u N

eige

FX (kN) -3.8 -7.8 6.3 7.5 -7.1 -5.9 -1.6 -0.4 0.3 0.4

FZ (kN) -34.6 -56.2 11.4 8.4 -2.9 -5.9 4.0 1.0 -4.1 -6.7

MY (kNm) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

FX (kN) 3.8 7.8 7.2 6.0 -5.9 -7.1 1.6 0.4 -0.3 -0.4

FZ (kN) -34.5 -56.2 -3.8 -6.8 11.4 8.4 4.0 1.0 -4.1 -7.2

MY (kNm) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

FY (kN) +/-8.5 +/-8.5

FZ (kN) +/-16.0 +/-16.0

REP. A C T ION

100 104

105 109

101-102-106-107

EFFET DE STABILITE .


10-SPC-2151 N01 A 41/44


9 ANCRAGES

9.1 ANCRAGE ARTICULE TYPE

Autodesk Robot Structural Analysis 2010 Calcul du Pied de Poteau articul 'Les pieds de poteaux articuls' de Y.Lescouarc'h (Ed. CTICM)

Ratio 0.43

Gnral Assemblage N : 3

Platine ep 20 mm Crosses diam 20 S355 Bche IPE100


10-SPC-2151 N01 A 42/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) Assemblage N : 3 Nom de lassemblage : Pied de poteau articul Noeud de la structure : 1 Barres de la structure : 1

Gomtrie


= 0.0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 240 [mm] Hauteur de la section du poteau bfc = 120 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 6 [mm] Epaisseur de l'me de la section du poteau tfc = 10 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 15 [mm] Rayon de cong de la section du poteau Ac = 39.12 [cm

2] Aire de la section du poteau Iyc = 3891.63 [cm

4] Moment d'inertie de la section du poteau Matriau : ACIER E28

ec = 275.00 [MPa] Rsistance Plaque principale du pied de poteau lpd = 300 [mm] Longueur bpd = 150 [mm] Largeur tpd = 20 [mm] Epaisseur Matriau : ACIER

e = 235.00 [MPa] Rsistance Platine de prescellement lpp = 300 [mm] Longueur bpp = 150 [mm] Largeur tpp = 5 [mm] Epaisseur Ancrage Classe = 4.6 Classe de tiges d'ancrage d = 20 [mm] Diamtre du boulon d0 = 22 [mm] Diamtre des trous pour les tiges d'ancrage n = 0 Nombre de tiges d'ancrage dans la colonne eV = 68 [mm] Entraxe Dimensions des tiges d'ancrage

L1 = 48 [mm] L2 = 300 [mm] L3 = 120 [mm] L4 = 32 [mm] Plaquette lwd = 40 [mm] Longueur bwd = 48 [mm] Largeur twd = 10 [mm] Epaisseur Bche Profil : IPE 100 hw = 100 [mm] Hauteur Matriau : ACIER

e = 235.00 [MPa] Rsistance Semelle isole L = 2400 [mm] Longueur de la semelle B = 1700 [mm] Largeur de la semelle H = 900 [mm] Hauteur de la semelle Bton fc28 = 25.00 [MPa] Rsistance bc = 14.17 [MPa] Rsistance


10-SPC-2151 N01 A 43/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) fc28 = 25.00 [MPa] Rsistance n = 15.00 ratio Acier/Bton Soudures ap = 7 [mm] Plaque principale du pied de poteau aw = 4 [mm] Bche Efforts Cas : 11: EFF /23/ 1*1.33 + 2*1.42 + 5*1.42

Nc = 108.12 [kN] Effort axial de compression Nt = 0.00 [kN] Effort axial de traction Qy = 0.00 [kN] Effort tranchant Qz = 21.08 [kN] Effort tranchant N(Qy) = 0.00 [kN] Effort axial N(Qz) = -108.12 [kN] Effort axial Rsultats

Bton pm = 2.40 [MPa] Contrainte maxi dans le bton pm = Nc/(lpd*bpd) hb = 2400 [mm]

hb = L bb = 1700 [mm] bb = B K = max( 1.0; 1+(3-bpd/bb-lpd/hb) * [(1-bpd/bb)*(1-lpd/hb)] ) , K


10-SPC-2151 N01 A 44/44

Extension Lorraine Electrique Pulnoy (54) |Tz| (l - 30) * bc * B |21.08| < 54.54 vrifi (0.39) |Ty| (l-30) * bc * H |0.00| < 99.17 vrifi (0.00) Ame |Tz| f * t * h / 3 |21.08| < 49.29 vrifi (0.43) |Ty| f * t * h / 3 |0.00| < 85.07 vrifi (0.00) Semelle |Tz| 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |21.08| < 156.01 vrifi (0.14) |Ty| 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |0.00| < 54.51 vrifi (0.00) Soudure me |Tz| 2/k*f * t * h / 3 |21.08| < 137.38 vrifi (0.15) |Ty| 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |0.00| < 107.43 vrifi (0.00) Semelle |Tz| 2*3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |21.08| < 221.19 vrifi (0.10) |Ty| (l - 30) * bc * B |0.00| < 157.85 vrifi (0.00) Ame poteau |Tz| 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |21.08| < 249.66 vrifi (0.08) |Ty| 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0) |0.00| < 156.19 vrifi (0.00)

Assemblage satisfaisant vis vis de la Norme Ratio 0.43

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10-SPC-2151-N01-indA

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