Beställare: Uddevalla kommun, Samhällsbyggnadsförvaltningen
Uppdrag: Geoteknisk utredning för detaljplan Frölandshamn
Projekterings PM Geoteknik
Granskningshandling
PM Geoteknik 18306 Frölandshamn detaljplanPage 1/17
PM Geoteknik
ÅF Infrastructure AB Grafiska vägen 2A Box 1551 SE-401 51 GÖTEBORG SWEDEN
Phone +46 10 505 00 00 Registered office in STOCKHOLM Corp. id: 556185-2103 afry.com
Uppdrag
Geoteknisk utredning för detaljplan Frölandshamn Datum
2020-05-04 Uppdragsnummer
763419 Revidering
GNR
18306
Beställare
Uddevalla kommun Samhällsbyggnadsförvaltningen
Beställarens referens
Dimitris Vassiliadis
Uppdragsledare
Axel Josefson Telefon +46 10 505 48 72 Mail [email protected] Upprättad av: Erik Jonsson Granskad av: Axel Josefson
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Innehållsförteckning
1 Objekt ............................................................................................................. 5
2 Syfte ............................................................................................................... 5
3 Styrande dokument ........................................................................................... 5
4 Underlag för projektering .................................................................................... 6 4.1 Planerade konstruktioner .......................................................................... 6 4.2 Geotekniska undersökningar ...................................................................... 7
5 Befintliga förhållanden ........................................................................................ 8 5.1 Befintliga byggnader och anläggningar ........................................................ 8 5.2 Topografiska förhållanden ......................................................................... 8 5.3 Ytbeskaffenhet ........................................................................................ 8 5.4 Skred 1973 ............................................................................................. 8 5.5 Skred 1994 ............................................................................................. 8 5.6 Geotekniska förhållanden .......................................................................... 9
5.6.1 Jorddjup och jordlagerföljd .......................................................... 9 5.6.2 Lerlagrets egenskaper ............................................................... 10
5.7 Hydrogeologiska förhållanden .................................................................. 12 5.8 Bergtekniska förhållanden ....................................................................... 12
6 Släntstabilitet ................................................................................................. 12 6.1 Sammanfattning av utförda kontrollberäkningar ......................................... 13
6.1.1 Erforderlig säkerhetsfaktor ........................................................ 13 6.2 Beräkningssektion C1 ............................................................................. 14
6.2.1 Geotekniska förhållanden .......................................................... 14 6.2.2 Vattenstånd och portryck........................................................... 14
6.3 Beräkningssektioner A, B, C och D ............................................................ 14 6.3.1 Vattenstånd och portryck........................................................... 15 6.3.2 Laster ..................................................................................... 15
6.4 Beräkningssektioner A2 och C2 ................................................................ 15 6.5 Resultat ................................................................................................ 16
7 Slutsats och rekommendation ........................................................................... 17 7.1 Befintlig släntstabilitet ............................................................................ 17 7.2 Befintlig släntstabilitet berg ..................................................................... 17 7.3 Restriktioner och stabilitetshöjande åtgärder .............................................. 17
Bilagor
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Bilaga 1 ..................................................................................... Stabilitetsberäkningar
Bilaga 2 ....................................................................................................... Stödbank
Bilaga 3 .......................................................................... Tidigare stabilitetsutredningar
Ritningar Ritningsnummer Ritning Skala Format
18306-G101 Översiktsplan 1:2000 A1
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Sammanfattning
På uppdrag av Uddevalla kommun har AFRY upprättat detta geotekniska PM inför detaljplaneläggningen av hamn och industriområde på Fröland som är beläget ca 5 km sydväst om centrala Uddevalla. I dagsläget bedrivs bergtäktsverksamhet inom området. Efter avslutad produktion i täkten avser Uddevalla kommun att använda området som hamn- och industrimark, med industribyggnader i täktens botten.
Planområdet är ca 32 hektar och avgränsas i väst av Frölandsvägen, i norr av fastigheterna söder om Friggavägen, i öst av naturområden, i söder av en kajanläggning samt i sydost av Byfjorden. Markytan inom detaljplaneområdet är av varierande karaktär men består huvudsakligen av grusytor där täktverksamhet bedrivs. Stora delar av bergtäktsområdet är relativt flacka med förekomst av jord- och bergkrossuppfyllnader. Där brytning av berg har genomförts finns höga bergskärningar som uppgår till ca 20 – 30 m.
Inom detaljplaneområdet har ett tidigare skred skett 1973. Detta skredområde har återställts genom utfyllnad under i huvudsak perioden 1983 till 1985. En stödbank av sprängsten ligger vid den nuvarande strandlinjen och är enligt äldre handlingar nedförd i fasta lager av friktionsjord. Ett annat skred från 1994 har skett i nära anslutning till planområdet. Inom detta skredområde finns kvicklera.
Leran i detaljplaneområdet förekommer lokalt och har avgränsats till tre delområden; en bakom strandlinjen efter skredet från 1973, en på den övre platån i sydvästra delen av planområdet och en som sträcker sig från norra bergsplatån och norr ut. Se ritning 18306-G101.
Släntstabilitet har utvärderats i 7 sektioner. 1 vid slänten ovanpå den norra platån ovanför täktområdet, 4 ovanpå den södra platån ovanför täktområdet samt 2 vid strandlinjen i sydöstra delen av området, se Figur 6.1.
Kompletterande undersökningar rekommenderas för eventuell ny byggnation bakom stödbanken i sydöstra delen av området samt ovanpå den övre södra platån för att bedöma markens sättningsförhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till berg en lämplig grundläggningsmetod.
För att jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån ska uppfylla erforderliga stabilitetskrav ska jorden anläggas med lutning 1:2 eller flackare samt att dess släntfot är minst 2 meter från bergskanten.
På grund av att bergslänterna inom området är höga, ~20m – 30m, måste framtida stabiliserande åtgärder anpassas utefter detta. Detta ska göras genom att anlägga en jordslänt som inte är brantare än 1:2 framför bergsvägen.
Bergsvägen i mitten av området ska sprängas ner till +10. Se ritning 18306-G101.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
1 Objekt På uppdrag av Uddevalla kommun har ÅF Infrastructure AB upprättat detta geotekniska PM inför detaljplaneläggningen av hamn och industriområde på Fröland. Planområdet är beläget ca fem kilometer väster om Uddevalla och utgörs av ca 32 hektar. Planområdet avgränsas i väst av Frölandsvägen, i norr av fastigheterna söder om Friggavägen, i öst av naturområden, i söder av en kajanläggning samt i sydost av Byfjorden. I Figur 1.1 går att se satellitkarta över ungefärligt detaljplaneområde.
Figur 1.1 Översikt över ungefärligt detaljplaneområde (DP631).
2 Syfte Föreliggande geotekniska utredning har utförts med syfte att utreda markförhållandena och beskriva områdets geotekniska förutsättningar samt utgöra ett planeringsunderlag för framtagande av detaljplan. Släntstabilitet inom planområdet har utretts och planerade stabilitetshöjande åtgärder beskrivs.
Utredningen ska klargöra:
- Strukturgeologi - Risk för blocknedfall och ytliga ras - Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar
3 Styrande dokument Denna rapport ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.
Styrande dokument är:
SS-EN 1997-1:2005 Eurokod 7 - Dimensionering av geokonstruktioner – Del 1: Allmänna regler
För nationella val till Eurokod gäller följande dokument:
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
BFS 2015:6, EKS 10 Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska konstruktionsstandarder (eurokoder).
Följande dokument är rådgivande för objektet:
IEG Rapport 2:2008, Rev. 2 Tillämpningsdokument Grunder, SGF
IEG Rapport 6:2008, Rev. 1 Tillämpningsdokument Slänter och bankar, SGF
IEG Rapport 4:2010 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar, SGF
4 Underlag för projektering
4.1 Planerade konstruktioner Efter avslutad produktion i täkten avser Uddevalla kommun att använda området som hamn- och industrimark, med industribyggnader i täktens botten, se Figur 4.1. Detaljplanen framgår av upprättad plankarta i Figur 4.2.
Figur 4.1 Vision av Frölandshamn med anslutande industrimark. Bild hämtad från
”Slutrapport från förstudie om etablering av ett regionalt centrum i Uddevalla för 3D-
printing av olika material”, www.uddevalla.se.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Figur 4.2 Plankarta tillhörande detaljplan för industriområde på Fröland (DP631) daterad
2020-04-14.
4.2 Geotekniska undersökningar Två tidigare geotekniska stabilitetsutredningar har sammanställs och redovisas i denna rapport. Dessa är ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10 samt ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.
Se även Markteknisk undersökningsrapport/ Geoteknik (MUR/GEO, BERG) daterad 2020-03-16.
Kajkonstruktion
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
5 Befintliga förhållanden
5.1 Befintliga byggnader och anläggningar Inom täktområdet förekommer mobila krossar, tillfälliga byggnader och uppställningsplatser för fordon, maskiner och dylikt. Längst i söder av detaljplaneområdet har Peab Asfalt AB sitt platskontor. Strax utanför planen i sydöstra delen av området finns även en kajkonstruktion.
Norr om detaljplaneområdet finns diverse företagsverksamheter.
5.2 Topografiska förhållanden Ursprungligen var området kuperat med mycket berg i dagen i höga partier och lösa jordar i låga partier. Markytan har succesivt ändrats inom krossanläggningen. Markytan inom detaljplaneområdet är av varierande karaktär. Stora delar av bergtäktsområdet är relativt flacka med förekomst av jord- och bergkrossuppfyllnader. Det relativt flacka området sluttar mot vattnet i sydost.
I anslutning till detaljplanegränserna, förutom Byfjorden i sydost, förekommer branta näst intill vertikala bergsluttningar som är ett resultat av bergtäktverksamheten i området. Det förekommer även relativt kuperad terräng öster om Frölandsvägen, i sydvästra delen av detaljplaneområdet.
5.3 Ytbeskaffenhet Markytorna inom detaljplaneområdet utgörs huvudsakligen av grusytor där täktverksamhet bedrivs. Inom täktområdet förekommer höga bergssidor där brytning av berg genomförts. Bakom och i anslutning till bergssidor där brytning har förekommit finns mindre ytor med trädväxtlighet och jordslänter. Inom området förekommer även tillfälliga vägar som byggts upp med grövre krossmaterial.
5.4 Skred 1973 Inom områdets södra del strax norr om kajkonstruktionen inträffade ett skred i juni 1973, se strandlinje innan och efter skredet i ritning 18306-G101. Enligt tidigare utredningar (Bjurstöm 1973) orsakades skredet sannolikt av höjda portryck i silt- och sandlager i leran tillförd av sprängningsarbeten i det branta bergpartiet direkt norr om skredområdet. Vid skredet fördes ca 150 000 m3 jordmassor ut i Byfjorden. I fjorden skredade ytterligare ca 300 000 m3 massor och fördes ut till de djupare delarna av fjorden. Skredärrets yta på land var ca 100 x 300 m. Den ursprungliga markytan sjönk vid skredet som mest 8 à 10 m inom norra delen, strandlinjen flyttades ca 100 m åt nordväst och vattendjupet ökade mellan ca 5 och ca 10 m inom vattenområdet. Skredområdet har återställts genom utfyllnad under i huvudsak perioden 1983 till 1985. En stödbank av sprängsten ligger vid den nuvarande strandlinjen och är enligt äldre handlingar nedförd till fasta lager av friktionsjord.
5.5 Skred 1994 Ett annat skred inträffade i april 1994 nordost om detaljplaneområdet. Skredområdets läge redovisas på ritning 18306-G101. Skredet berörde ett landområde på ca 50x150 m2 och en total yta av ca 200x300 m2 om sjöbotten inkluderas. Markytan inklusive sjöbotten inom en stor del av skredområdet sänktes med 5-10 m.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Skredet startade vid strandlinjen där lösa jordlager belastades successivt av uppfyllnad. Jorden i skredområdet har utvärderats till extrem kvicklera. I sydlig riktning gled större delen av de lösa jordlagren ut i fjorden.
Planområdet i västlig riktning från skredområdet består av berg eller eventuellt tunt lager morän och anses således ha en tillfredsställande stabilitet mot skred.
5.6 Geotekniska förhållanden
5.6.1 Jorddjup och jordlagerföljd Ursprungligen bestod hela planområdet av både lermark och fastmark med stor del berg i dagen eller morän samt sediment framförallt i form av silt och sand. På grund av täktverksamheten har fastmarken blivit större till ytan på bekostnad av lermark och mark med sediment. En översiktlig plan med geotekniska förhållanden redovisas på ritning 18306-G101.
Jordlagren som utgörs av sand och silt är ofta löst lagrad och kan innehålla lera eller lerskikt. Sand och silt marken återfinns i mellersta och södra delen av detaljplanen. Detta jordlagers mäktighet varierar från ca 1 till över 10 m. Sanden/silten är generellt flytbenägen och kan lätt förlora sin skjuvhållfasthet helt vid förhöjt portryck. Sådana portrycksförhållanden kan uppstå vid kraftig markvibration eller vid skred.
Lermarken inom skredområdet från 1994 utgörs av extrem kvicklera och kvicklera. Leran underlagras av friktionsjord på berg. Leran är siltig och torrskorpeleran är generellt tunn, ca 1 m.
Lermarken inom sydöstra delen av planen utgörs av lös till halvfast lera som underlagras av friktionsjord på berg. Torrskorpelera är generellt tunn, ca 1 m. Leran är siltig eller med skikt av silt/sand.
Lerlagrets mäktighet inom 1973 års skredområde förminskades kraftigt av skredet och återställningen mellan 1983 och 1985. Innan skredet var lerlagrets mäktighet 2 à 3 m inom den norra delen och ca 10 m vid strandlinjen vid Byfjorden. Skredets omfattning tyder på att jordlagren till stor del utgjordes av högsensitiv lera.
Direkt efter skredet utfördes undersökningar med sonderingar och provtagningar. En tolkning som utförts av Bjurström 1973 ger att: ”nivån hos ytan av under leran liggande fasta ytlager” varierar mellan -20 à -14 (100 m öster strandlinjen) och -13 à -3 (strandlinjen), se Bilaga 2. Nivån stiger till -4 à -1 på avståndet ca 150 m nordväst om strandlinjen.
Den efter skredet ”kvarvarande” leran är silt- och/eller sandskiktad och skjuvhållfastheten uppmättes till i regel mellan ca 15 och 25 kPa. Sensitiviteten varierade i regel mellan ca 40 och 60.
Förslag till förstärkning med en stödbank och återfyllning inom skredområdet togs fram av Scandiaconsult 1982. Arbeten utfördes mellan 1982 till 1985. Under stödbanken har muddring av lera utförts ned till fast friktionsjord varefter återfyllning utförts med sprängsten, se Bilaga 2. Fyllningens mäktighet vid stödbanken varierar mellan ca 3 och 15 m.
Fyllningarna, väster om stödbanken, är lagda på de tidigare skred massorna som sannolikt till större delen består av lera. Fyllningarnas mäktighet varierar mellan ca 1 och 12 m och de underliggande massorna (leran) har en mäktighet på mellan ca 2 och 7 m.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
5.6.2 Lerlagrets egenskaper Planområdet har delats in i 3 delområden utifrån lerans egenskaper: Norr, Sydväst och Sydost, se Figur 5.2. Lerans odränerade skjuvhållfasthet för de olika områdena redovisas i Tabell 5.1 och 5.2.
Figur 5.2 Delområden utifrån lerans egenskaper.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Tabell 5.1 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Norr”.
Material Hållfasthetsparametrar
Karakteristiskt värde
Tunghet
[kN/m3]
Lera Odränerad skjuvhållfasthet
Djup 0 – 5,5: cuk=11 kPa
Djup 5,5 < x: cuk=11 + 1*(zdjup – 5,5) kPa
ck = cuk/10
15,5
Friktionsmaterial Friktionsvinkel
Φ’ = 32°
19
Tabell 5.2 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Sydväst”.
Material Hållfasthetsparametrar
Karakteristiskt värde
Tunghet
[kN/m3]
Lera Odränerad skjuvhållfasthet
Nivå: x > +30: cuk=19 kPa
Nivå: +30 - +15: cuk=19 + 1*znivå kPa, där znivå avser djupet under +30
Nivå: +15 > x: cuk=33,3 + 5,4*znivå kPa, där znivå avser djupet under +15
ck = cuk/10
15,5
Friktionsmaterial Friktionsvinkel
Φ’ = 33°
19
Tabell 5.3 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Sydost”.
Material Hållfasthetsparametrar
Karakteristiskt värde
Tunghet
[kN/m3]
Lera Odränerad skjuvhållfasthet
Djup: 0 > x: cuk=40 kPa
ck = cuk/10
18
Friktionsmaterial Friktionsvinkel
Φ’ = 34°
18
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
5.7 Hydrogeologiska förhållanden De karakteristiska vattenstånden (RH2000) i Byfjorden är, enligt uppgifter från SMHI
HHW +1,55 MHW +1,06 MW +0,03 MLW -0,65 LLW -0,98
Bohusgeo har utfört portrycksmätning i friktionsjorden på 12,5 m djup som visar att trycknivån följer vattenståndsvariationen i havet. Den övre grundvattennivån i fyllningen bedöms således följa vattennivån i Byfjorden momentant. Enligt Norconsults undersökning så är grundvattennivån inåt land, åt väst, relativt högt på ca 0,5 till 1,5 meters djup under markytan.
5.8 Bergtekniska förhållanden Tidigare bergteknisk utredning utförd at ÅF Infrastructure AB, 2019-06-20, konstaterar att den västra och nordvästra sidan av täkten består av en grå-röd granitisk gnejs med inslag av klippande pegmatitgångar. Vidare beskriver rapporten att berget är kraftigt sprängskadat (cirka 2-5 m) vilket resulterar i att ytberget blir mycket uppsprucket som i sin tur ökar risken för blockutfall från bergslänt. 3 generella sprickset bedöms förekomma inom området som presenteras i Tabell 5.4 nedan. Det bör tas i beaktning att alla observationer är gjorda från håll eftersom aktiv verksamhet pågick (och fortfarande pågår) inom området och ett säkerhetsavstånd från slänterna således behövde hållas. Tabell 5.4 Generella sprickset bedömda i fält från tidigare utförd undersökning (ÅF Infrastructure AB)
Sprickset # Strykning (°) Stupning (°) Avstånd (m) 1 280 40 Ca 0,5 2 120 75 Ca 0,5 3 30 80 Ca 0,5
Dessa observationer går att extrapolera till övriga skärningar inom området. I den östra delen återfinns dock en något mörkare bergart som förmodas vara en basit eller gabbroid, detta har dock inte kunnat undersökas noggrannare då ett säkerhetsavstånd till bergslänterna behöver vidhållas. Höjden på bergslänterna varierar mellan ca 20m – 30m. För att bättre kunna bedöma och avgöra om sprickseten (Tabell 5.4) är helt representativa skulle mer fältarbete behövas.
Släntstabilitet Inom detaljplanen har flertalet slänters stabilitet analyserats. Tidigare utförda beräkningar relevanta för området ingår i detta PM. Fullständiga beräkningar av äldre undersökningar finns i ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10 samt ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.
Analyserna är utförda m.a.p. cirkulärcylindriska glidytor med karakteristiska värden enligt IEG rapport 4:2010 ”Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar”.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
5.9 Sammanfattning av utförda kontrollberäkningar I detta PM sammanställs tidigare utförda stabilitetsberäkningar för detaljplanen samt beskriver en ny utförd beräkning i sektion C1. Denna sektion är utförd i jordslänten som är belägen på bergtäktens norra överkant, på övre delen av bergsplatån. Geometrin på sektionen har baserats på inmätning med GPS samt avläsning av grundkartans höjdkurvor bortanför inmätningen. Beräkning har gjorts i aktuell sektion för att bedöma befintliga förhållanden samt eventuell nödvändig åtgärd för att uppfylla gällande stabilitetskrav.
Tidigare beräkningar har utförts i sektionerna A, B, C och D. Dessa sektioner har tidigare beräknats i ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10 men har uppdaterats för denna rapport.
Dessutom har beräkningar utanför detaljplanen, sektionerna A2 och C2, beaktats i denna rapport. Dessa sektioner har tidigare beräknats i ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10.
Sektionernas läge i plan visas i Figur 6.1.
Figur 6.1 Kontrollberäknade naturliga slänter.
5.9.1 Erforderlig säkerhetsfaktor Stabilitetsutredningen har utförts enligt IEG:s rapport 4:2010 ”Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar” där erforderlig säkerhetsfaktor gäller för detaljerad stabilitetsutredning där markanvändningen avser ”Nyexploatering planläggning”. Enligt ovanstående gäller därmed rekommendation enligt Tabell 6.3.
Tabell 6.3 Intervall för rekommenderade säkerhetsfaktorer.
Nyexploatering planläggning
Fc 1,7-1,5
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Fkomb 1,5-1,4
FΦ 1,3
Val av erforderlig säkerhetsfaktor ska baseras på ett antal olika gynnsamma och ogynnsamma faktorer som beror på undersökningens omfattning och osäkerheten i beräkningsantaganden.
Inom det aktuella området utgörs marken av delvis fast lera och friktionsmaterial. Det undersökta området har relativt lågt antal utförda undersökningar. Geometrin är inmätt och välkänd.
Med utgångspunkt från de förutsättningar (både yttre och geotekniska) som råder inom det aktuella området rekommenderas säkerhetsnivå enligt Tabell 6.4 för denna detaljerade stabilitetsutredning.
Tabell 6.4 Vald erforderlig säkerhetsfaktor mot brott i de analyserade beräkningssektionerna.
Erforderlig säkerhetsfaktor
Fc 1,7
Fkomb 1,5
FΦ 1,3
5.10 Beräkningssektion C1
5.10.1 Geotekniska förhållanden Längst söderut finns berg i dagen. I nordligt riktning därifrån finns utlagt bergkrossmaterial som antas övergå till lera ca 40 meter bort.
Leran antas ha en högre skjuvhållfasthet på 25 kPa under fyllnadsmaterialet på grund av överkonsolideringen. Leran har en torrskorpa på ca 1 meter mäktighet. Djupet på leran är ca 10 meter och vilar på ett tunt lager friktionsjord.
Hållfasthetsvärdena på jorden har valts enligt Tabell 5.1.
5.10.2 Vattenstånd och portryck Vid beräkningarna har vattentrycket antagits vara hydrostatiskt och har satts till underkant torrskorpelera.
5.11 Beräkningssektioner A, B, C och D Dessa sektioner representerar jordmassorna ovanpå den högre bergsplatån i sydvästra delen av detaljplanen. Genom delområdet från norr mot söder går ett ytligt stråk av lera med ca 7 meters mäktighet som sedan viker av åt väster. Under leran finns ca 2-3 meter mäktigt friktionslager. Längre söderut tar friktionsjorden över och utgör hela jordmäktigheten till berg, förutom toppen som består av 2-3 meter mäktigt fyllnadslager. Ett mindre lokalt lager av torv har påträffats i en punkt men det bedöms att detta har en mycket begränsad omfattning. Längre söderut så lutar marken relativt jämt från +30 till +6,6 över en sträcka på ca 60 meter.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
Beräkningarna har uppdaterats för detta PM men för fullständig beskrivning och beräkning av detta område se ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.
5.11.1 Vattenstånd och portryck Grundvattennivån har antagits som hydrostatisk från ca 2m till 4m djup.
5.11.2 Laster En dimensionerande trafiklast på 20 kPa har använts.
5.12 Beräkningssektioner A2 och C2 Dessa sektioner ligger ca 35m till 50m utanför detaljplaneområdet. De har beräknats vid stödbanken som anlades efter skredet 1973. Jorden består av ca 8m mäktigt sprängstensfyllning som överlagrar 1m till 2m lera som sedan följs av friktionsjord. Sprängstensfyllningen kommer inte spolas bort så med resonemanget att släntlutning blir 1:3 från släntfot samt att höjdskillnaden är 9m så kommer ett skred sträcka sig 3*9=27m bak från släntfot. Släntfot befinner sig ca 70m från detaljplanegränsen.
För fullständig uträkning och resultat se ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10.
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
5.13 Resultat Tabell 6.3 Resultat befintliga förhållanden men totalsäkerhetsmetoden.
Sektion Odränerad analys
Fc
Dränerad analys
FΦ
Kombinerad analys
Fkomb
A 1,35 Ej ok 1,15 Ej ok
B - 1,05 Ej ok -
C - 1,05 Ej ok -
D - 1,38 Ok -
C1 1,80 Ok - 1,80 Ok
Tabell 6.4 Resultat för åtgärdsberäkningar med totalsäkerhetsmetoden.
Sektion Odränerad analys
Fc
Dränerad analys
FΦ
Kombinerad analys
Fkomb
A, 2:1 slänt 1,77 Ok - 1,54 Ok
B, 2:1 slänt - 1,53 Ok -
C, 2:1 slänt - 1,36 Ok -
Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -
copyright© AFRY
6 Slutsats och rekommendation
6.1 Befintlig släntstabilitet Släntstabiliteten bakom stödbanken som ligger i sydöstra delen av området bedöms vara tillfredsställande och ej på verka detaljplanen.
Även jordslänten på den norra övre platån, som representeras av sektion C1 bedöms som tillfredsställande ur stabilitetssynpunkt.
Däremot bedöms jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån, som representeras av sektionerna A, B och C som inte tillfredställande ur stabilitetssynpunkt.
6.2 Befintlig släntstabilitet berg För området som helhet bedöms risken för blockutfall och ras i dagsläget vara hög (Januari, 2020). Detta beror till stor del på de kraftiga sprängskador som observerats i fält men detta går inte att säkerställa under rådande förhållanden. För att kunna bedöma stabiliteten av framtida slänter måste släntsidorna antingen skrotas eller sprängas med tätsöm i friskt berg för att sedan inspekteras av bergsakkunnig.
6.3 Restriktioner och stabilitetshöjande åtgärder För att jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån ska uppfylla erforderliga stabilitetskrav ska jorden anläggas med lutning som inte är brantare än 1:2. Denna lösning förutsätter ingen belastning utöver trafiklast.
På grund av att bergslänterna inom området är höga, ~20m – 30m, måste framtida stabiliserande åtgärder anpassas utefter detta. Detta ska göras genom att anlägga en jordslänt som inte är brantare än 1:2 framför bergsvägen, se ritning 18306-G101.
Bergsväggen i norra delen av området ska sprängas ner till +10 och jordslänt ska anläggas från bergskrön till marknivå med största lutning 1:2, se ritning 18306-G101.
Kompletterande undersökningar erfordras för eventuell ny byggnation bakom stödbanken i sydöstra delen av området samt ovanpå den övre södra platån för att bedöma markens sättningsförhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till berg en lämplig grundläggningsmetod.
Berg
Fy
Let
Lera ud
Lera OC ud
Fr
Längd [m]
-1 9 19 29 39 49 59 69 79 89 99 109
Niv
å
-10
0
10
20
30
DPGRÄNS
F = 1,80
+23,6
+11,9
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)
Name: FrModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 32 °
Name: FyModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 19 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 35 °
Name: Lera OC udModel: S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³C-Top of Layer: 25 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/m
Name: Lera udModel: S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³C-Top of Layer: 11 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/m
Name: LetModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 15,5 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °
Slip Surface Option: Entry and ExitMethod: Morgenstern-PricePWP Conditions from: Piezometric LineDate: 2020-02-26Created By: Jonsson ErikLast Edited By: Jonsson Erik
Sektion: C1Delområde: FrölandAnalysmetod: Odränerad analysSkala: 1:400 (A3)
Directory: W:\Geoteknik -13955-\ANBUD OCH UPPDRAG\2018\18306 Stabilitet Frölandshamn - Geoutredning\Projektdokument\Beräkningar\Slope\11 kPa\File Name: Sektion C ud.gsz
STABILITET, FRÖLANDSHAMN
Höjdsystem: RH 2000
Bilaga 1
Berg
Fy
Let
Lera k
Lera OC k
Fr
Längd [m]
-1 9 19 29 39 49 59 69 79 89 99 109
Niv
å
-10
0
10
20
30
DPGRÄNS
F = 1,80
+23,6
+11,9
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)
Name: FrModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 32 °
Name: FyModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 19 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 35 °
Name: Lera kModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 1,1 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 11 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1
Name: Lera OC kModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 25 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1
Name: LetModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 15,5 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °
Slip Surface Option: Entry and ExitMethod: Morgenstern-PricePWP Conditions from: Piezometric LineDate: 2020-02-26Created By: Jonsson ErikLast Edited By: Jonsson Erik
Sektion: C1Delområde: FrölandAnalysmetod: Kombinerad analysSkala: 1:400 (A3)
Directory: W:\Geoteknik -13955-\ANBUD OCH UPPDRAG\2018\18306 Stabilitet Frölandshamn - Geoutredning\Projektdokument\Beräkningar\Slope\14 kPa\File Name: Sektion C 14 kPa komb - Copy.gsz
STABILITET, FRÖLANDSHAMN
Höjdsystem: RH 2000
Bilaga 1
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, befintliga förhållandenOdränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (m)
Berg Bedrock (Impenetrable)
Le 1 S=f(depth) 17 19 0
Le 2 S=f(datum) 17 19 1 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
Trafiklast 20 kPa18 m
+33,7
+31,0 +30,1
+24,5
+36,2F = 1,35
Le 1
Le 2
Sa
F = 1,90
+9,2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, befintliga förhållandenKombinerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (kPa) ((kN/ m²)/m) (m)
Berg Bedrock (Impenetrable)
Le 1 Combined, S=f(depth) 17 30 1,9 0 19 0
Le 2 Combined, S=f(datum) 17 30 1,9 0,1 19 1 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
F = 1,84
F = 1,15
+33,7
+31,0+30,1
+24,5
+36,2
Le 1
Le 2
Sa
+9,2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, planerade förhållandenOdränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (m)
Berg Bedrock (Impenetrable)
Le 1 S=f(depth) 17 19 0
Le 2 S=f(datum) 17 19 1 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
+33,7
+31,0 +30,7
+24,5
+36,2
Le 1
Le 2
Sa
F = 1,77
F = 1,80
Trafiklast 20 kPa18 m
+21,2
+9,2
1:2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, planerade förhållandenKombinerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (kPa) ((kN/ m²)/m) (m)
Berg Bedrock (Impenetrable)
Le 1 Combined, S=f(depth) 17 30 1,9 0 19 0
Le 2 Combined, S=f(datum) 17 30 1,9 0,1 19 1 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
+33,7
+31,0 +30,7
+24,5
+36,2
Le 1
Le 2
Sa
F = 1,54
F = 1,69
+21,2
+9,2
1:2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion B, befintliga förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (°)
Berg Bedrock (Impenetrable)
F Mohr-Coulomb 20 0 45
Le 2 S=f(depth) 17 19 1
Let Mohr-Coulomb 17 0 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Längd
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
45
+39,0
+34,0+34,7
+31,9
+40,7
+33,8
Sa
F
Let
Le2
F = 1,05
+8,9
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion B, planerade förhållandenDränerad analys2020-04-221:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (°)
Berg Bedrock (Impenetrable)
F Mohr-Coulomb 20 0 45
Le 2 S=f(depth) 17 19 1
Let Mohr-Coulomb 17 0 30
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Längd
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115
Höj
d
5
10
15
20
25
30
35
40
45
+39,0
+34,0+34,7
+40,7
+33,8
Sa
F
Let
Le2
+8,9
+34,1
1:2+29,7
+20,9
F =1,53
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion C, befintliga förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°)
Berg Bedrock (Impenetrable)
F Mohr-Coulomb 20 0 45
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Höj
d
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
+32,7
+34,7
+27,9
+39,3
+33,7
Trafiklast 20 kPa6 m
F = 1,02
F = 1,05
F = 1,80
+9,2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion C, planerade förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°)
Berg Bedrock (Impenetrable)
F Mohr-Coulomb 20 0 45
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
Längd
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Höj
d
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
+32,7+33,9
+27,9
+39,3
+33,7
Trafiklast 20 kPa6 m
F = 1,36
+9,2
+21,2
1:2
Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion D, befintliga förhållandenKombinerad analys2020-04-221:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line
(kN/m³) (kPa) (°)
Berg Bedrock (Impenetrable)
Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3
F = 1,38
F = 2,77
Bilaga 1
Bilaga 1
Bilaga 1
Bilaga 2
Bilaga 2
Bilaga 2
Bilaga 2
Bilaga 2
ÅF-Infrastructure AB, Grafiska vägen 2A, SE-412 63 Göteborg,
Registered office: Stockholm, Sweden
Tel +46 10 505 00 00, www.afconsult.com, Org nr 556185-2103
Släntstabilitet
industriområde
Fröland Uddevalla kommun PROJEKTERINGS PM GEOTEKNIK
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 1 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
DOKUMENTINFORMATION
Uppdrag Släntstabilitet industriområde Fröland
Uppdragsnummer 768174
GNR 19064
Datum 2019-06-14
Revidering
Beställare Uddevalla kommun
Beställarens referens Adam Gistedt
Uppdragsledare Mikael Isaksson
Tfn. 010 505 48 60
Upprättad av Erik Jonsson 2019-06-10
Granskad av Mikael Isaksson 2019-06-11
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 2 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
Innehållsförteckning
1 Objekt ............................................................................................................ 3
2 Syfte .............................................................................................................. 3
3 Styrande dokument.......................................................................................... 3
4 Underlag för projektering .................................................................................. 4
4.1 Planerad konstruktion ................................................................................ 4
4.2 Geotekniska undersökningar ....................................................................... 5
5 Befintliga förhållanden ...................................................................................... 5
5.1 Befintliga byggnader och anläggningar ......................................................... 5
5.2 Topografiska förhållanden och ytbeskaffenhet ............................................... 5
5.3 Geotekniska förhållanden ........................................................................... 6
Jorddjup och jordlagerföljd ................................................................... 6
Jordegenskaper ................................................................................... 6
5.4 Hydrogeologiska förhållanden...................................................................... 6
5.5 Sättningsförhållanden ................................................................................ 6
6 Släntstabilitet .................................................................................................. 6
6.1 Jordmodell och hållfasthetsparametrar ......................................................... 7
6.2 Resultat av stabilitetsberäkningar .............................................................. 10
7 Slutsats och rekommendation ......................................................................... 10
Bilagor
Bilaga 1 Stabilitetsberäkningar
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 3 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
1 Objekt På uppdrag av Uddevalla kommun har ÅF Infrastructure AB utfört geotekniska
undersökningar samt utrett alternativ till de slänter som föreskrivs i detaljplanen
genom stabilitetberäkningar för industriområde på Fröland, Uddevalla. Fröland ligger
ca 7 km väster om Uddevalla, se Figur 1.1.
Figur 1.1. Översiktbild över Fröland.
2 Syfte Syftet med denna undersökning är att ta fram alternativ till 1:2 slänten som anlägges
mot berget i detaljplanen för Fröland. Alternativen ska bättre tillvara ta den attraktiva
industrimark som finns inom röd markerat område i Figur 4.1. Föreliggande
geotekniska utredning har utförts med syfte att utreda markförhållandena och
stabilitetsförhållandena inom området.
Följande geotekniska PM kompletteras av ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-
20. Det är en beställarhandling och utnyttjas som underlag för fortsatt projektering.
Vid upprättande av bygghandlingar inarbetas de geotekniska uppgifter och
rekommendationer som överensstämmer med planerat grundläggningsarbete.
3 Styrande dokument Denna rapport ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.
Styrande dokument är:
SS-EN 1997-1:2005 Eurokod 7 - Dimensionering av geokonstruktioner –
Del 1: Allmänna regler
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 4 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
För nationella val till Eurokod gäller följande dokument:
BFS 2015:6, EKS 10 Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och
allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska
konstruktionsstandarder (eurokoder).
Följande dokument är rådgivande för objektet:
IEG Rapport 2:2008, Rev. 2 Tillämpningsdokument Grunder, SGF
IEG Rapport 6:2008, Rev. 1 Tillämpningsdokument Slänter och bankar, SGF
4 Underlag för projektering
4.1 Planerad konstruktion
Området där slänten, enligt detaljplan, ska anläggas ligger inom ett bergstäktområde.
I Figur 4.1, mellan det rödmarkerade och blåmarkerade området, visas det ungefärliga
läget för bergskanten idag. I det rödmarkerade området finns en lägre platå som man
vill kunna exploatera som industrimark och i det blå området finns en högre platå med
jordmassor som vilar på berget.
I ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-20 har en lösning projekterats på hur
bergsslänten ska anläggas. Detta geotekniska PM kompletterar den bergtekniska
undersökningen och visar hur jordmassorna på den högre platån inom det blå området
kan behandlas för att uppfylla gällande stabilitetskrav.
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 5 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
Figur 4.1. Ungefärligt läge för industriområdet som man vill exploatera är markerat i
rött, övre platån är markerad i blått och lägre sydöstra platån är markerad i grönt.
4.2 Geotekniska undersökningar
Nu utförda undersökningar utgörs av jord-bergsonderingar, CPT-sonderingar,
trycksonderingar, vingförsök där lera påträffats samt skruvprovtagningar. I anslutning
till området har även tidigare undersökningar utförts som använts i detta PM. Alla de
geotekniska undersökningarna redovisas i sin helhet i MUR/Geoteknik, daterad 2019-
06-10.
5 Befintliga förhållanden
5.1 Befintliga byggnader och anläggningar
Området används idag som bergstäkt. Mellan det rödmarkerade och blåmarkerade
området i Figur 4.1 är ungefärligt läge för bergsslänten som är gräns för täktens
framdrift.
5.2 Topografiska förhållanden och ytbeskaffenhet
Det studerade området har stora nivåskillnader. Det blåa området i Figur 4.1 består av
en högre platå än resten av området. Från det blåa området i riktning mot det röda
finns ett bergskrön ner mot botten på täkten. Höjdskillnaden mellan bergskrön och
bergsfot varier ca 16-23 meter. Från det blåa området i riktning mot det gröna lutar
marken på ca 1:4 ner mot en annan lägre platå som skiljer sig 20 meter i nivåskillnad.
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 6 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
Bergskrönet mellan blåa och röda området består av skadat berg i dagen på grund av
sprängning i bergstäkten. Inom det röda området finns jordmassor som tenderar att
ha ytlig lera i norra delen och fyllnadsmassor i södra delen. Den gröna området består
av ytlig siltig sand.
5.3 Geotekniska förhållanden
Jorddjup och jordlagerföljd
Jorddjupet inom det röda området varierar med allt från berg i dagen ner till 20
meters djup. I dess norra del går ett ytligt stråk med ca 7 meter mäktigt lerlager som
sedan viker av väster ut och bort från bergskrönet. Under leran finns ett ca 2-3 meter
mäktigt friktionslager. Längre söder ut tar friktionslagret över och utgör hela
jordmäktigheten ner till berg, förutom toppen som består av ca 2-3 mäktigt
fyllnadslager. Det har även påträffats ett mindre lager av torv i en punkt men det
bedöms att detta har en mycket begränsad omfattning.
Inom det gröna området finns jorddjup som varierar mellan 1,6-10,9 meters
mäktighet. Jordlagerföljden i den djupare delen har överst ett friktionslager med ca
3,8 meters mäktighet som utgörs av sand och silt. Därefter följer ett 2,6 meter
mäktigt lerlager. Leran överlagrar ett lager friktionsjord som vilar på berg.
Jordegenskaper
Leran inom det blå och gröna området är överkonsoliderad. Utvärderad
dimensionerande hållfasthet presenteras i Tabell 6.4.
Den naturliga vattenkvoten varierar mellan 10-50 procent och konflytgränsen på leran
bedöms ligga mellan 50-60 procent
5.4 Hydrogeologiska förhållanden
Grundvattenytan inom det blå området bedöms ligga ca 2,5 meter under
grundvattenytan i de sektioner med ytlig friktionsjord. I sektionen med ytlig lera
bedöms grundvattenytan befinna sig under leran i friktionsjorden. Grundvattenytan
kan variera mycket efter väder och tid på året.
5.5 Sättningsförhållanden
Marken inom det aktuella området bedöms vara överkonsoliderad vilket innebär att
sättningsförhållandena i området är gynnsamma.
6 Släntstabilitet Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet Geostudio 2019, Slope/W, i
både odränerad och kombinerad analys med beräkningsmetoden Morgenstern-Price.
Analyserna är utförda med avseende på cirkulärcylindriska glidytor med
dimensionerade värden enligt IEG:s rapport 6:2008 ”Slänter och banker”.
Beräkningarna hänförs till säkerhetsklass 2 (SK2).
För att området ska klassas som stabilt för planläggning enligt IEG:s rapport 6:2008
”Slänter och banker” erfordras att erhållen säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott ska
uppnå FEN≥1,0 för en detaljerad utredning.
Beräkningarna har utförts i fyra sektioner inom planområdet. Tre av sektionerna vetter
ner mot stupet i mitten av täktområdet, ovanför bergskanten. Ytterligare en sektion
har beräknats som går i sydlig riktning. Beräkningarna har utförts för befintliga
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 7 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
förhållanden samt med erforderlig avlastning efter att bergväggen stabiliserats med en
princip utformning enligt ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-20. Sektionernas
läge syns i Figur 6.1.
Figur 6.1. Planläge beräknade sektioner.
6.1 Jordmodell och hållfasthetsparametrar
Dimensionerande hållfasthetsparametrar vid härledda värden beräknas med följande
ekvation när ett lågt värde är dimensionerande:
𝑋𝑑 =1
𝛾𝑚∗ η ∗ �̅�
Följande värde nyttjas när ett högt värde är dimensionerande:
𝑋𝑑 = 𝛾𝑚 ∗ η ∗ �̅�
Omräkningsfaktorn η som använts för att ta fram karakteristiska hållfasthetsvärden
presenteras i Tabell 6.1 och partialkoefficienterna γ som använts för att ta fram
karakteristiska hållfasthetsvärden presenteras i tabell 6.2.
A
B C
D
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 8 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
Tabell 6.1. η faktorer
η (1,2) 0,95
η(3) 1,0
η(4,5,6,7) 1,0
η 0,95
Tabell 6.2. Partialkoefficienter γ
Jordparameter Symbol Värde
Friktionsvinkel 𝛾Φ′ 1,3
Effektiv kohesion 𝛾c′ 1,3
Odränerad skjuvhållfasthet 𝛾cu′ 1,5
Tunghet 𝛾𝛾 1,0
Härledda värden �̅�
Figur 6.2. Härledd odränerad skjuvhållfasthet
0
5
10
15
20
25
300 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150
Niv
å [
m]
Odränerad skjuvhållfasthet (TOT)
cu [kPa]
19AF4 CPT
19AF8 CPT
19AF16B CPT
Utvärderad
19AF4 τvb kor
WLNC10-B2 τvb
kor WL
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 9 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
Tabell 6.3. Karakteristisk och dimensionerande hållfasthet
Material Hållfasthetparameter Tunghet kN/m3 Nivå
Torrskorpelera Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *
17 -
Lera 1 Odränerat Cuk=19 kPa Cud=12,7 kPa
Dränerad C’k = 0,1* Cuk kPa
C’d = C’k / 1,3 kPa Փ’k = 30° *
Փ’d = 23,9° *
17 * >+30
Lera 2 Odränerat Cuk=19+ 1,0*z kPa Cud=12,7 + 0,6*z kPa Dränerad
C’k = 0,1* Cuk kPa
C’d = C’k / 1,3 kPa Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *
17 * +30 till +15
Lera 3 Odränerat
Cuk=33,3+ 5,4*z kPa Cud=22,2 + 3,6*z kPa
Dränerad C’k = 0,1* Cuk kPa
C’d = C’k / 1,3 kPa
Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *
17 * +15 och nedåt
Fyllning Փ’k = 45° * Փ’d = 37,6° *
20 -
Friktionsmaterial Փ’k = 33,3° Փ’d = 26,8°
18 * -
*Värde taget från ”TK Geo 13 version 2”
Grundvattennivån har antagits ca 2,5 meter under markytan i de sektioner som består
av friktionsjord. I sektion A där ett 3-6 meter mäktigt lerlager överlagrar
friktionsjorden har grundvattnet antagits i underkant av leran.
Bilaga 3
PM GEOTEKNIK
Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 10 (10)
W:\
Geo
tekn
ik -
13955-\
AN
BU
D O
CH
UP
PD
RA
G\2
019\1
9064 S
län
tsta
bilit
et
Frö
lan
dsh
am
n\P
roje
ktd
oku
men
t\D
oku
men
t\G
eo
tekn
ik\P
roje
kte
rin
gs
PM
Geo
tekn
ik 2
0190613.d
ocx
6.2 Resultat av stabilitetsberäkningar
I Tabell 6.5 nedan presenteras resultaten från de utförda beräkningarna.
Beräkningarna redovisas i sin helhet i Bilaga 1.
Tabell 6.4. Beräkningsresultat
Beräkning Beräknad säkerhetsfaktor
Bilaga
Sektion A, befintliga förhållanden
FC = 0,87 Fkomb = 0,69
EJ OK EJ OK
1:1
Sektion A, 2:1 slänt FC = 1,07 Fkomb =1,13
OK OK
1:2
Sektion B, befintliga förhållanden
Fdrän = 0,81 EJ OK 1:3
Sektion B, 2:1 slänt Fdrän = 1,18 OK 1:4
Sektion C, befintliga förhållanden
Fdrän = 0,72 EJ OK 1:5
Sektion C, 2:1 slänt Fdrän = 0,98 OK 1:6
Sektion D, befintliga förhållanden
Fdrän = 1,06 OK 1:7
7 Slutsats och rekommendation Slänten ner mot bergskanten uppe på den övre platån är i dagsläget ej tillfredställande
ur stabilitetssynpunkt.
För att jordmassorna uppe på den övre platån (blå område) ska uppfylla
stabilitetskraven efter att bergslänten har utformats såsom presenterat i ”Bergteknisk
utredning” daterad 2019-06-20 rekommenderas att jordslänten anläggs med en
lutning som inte är brantare än 1:2 och att denna släntfot är belägen minst 2 meter
från bergskanten. Ingen belastning utöver trafiklast har förutsatts för denna
utformning.
Jordmassorna som behöver schaktats bort ovanpå platån kan exempelvis delvis
placeras i botten av täkten mot bergsslänter för att säkra mot bergras i delar av
bergväggarna. Denna slänt får ha en lutning som ej är brantare än 1:2. Den flacka
släntlutningen innebär att potentiell industrimark försvinner i släntens utbredning.
Om byggnation planeras uppe på platån (blå området) krävs lastrestriktioner för detta
området. Utbredning och storlek av lastrestriktionen bestäms genom ytterligare
stabilitetsberäkningar i senare skede när önskad planläggning av det blå området är
bestämt.
Bilaga 3
BOHUSGEO AB
Bohusgeo AB Tel. vxl Webb Orgnr
Bastiongatan 26 0522-946 50 www.bohusgeo.se 556601-5243
451 50 Uddevalla
Uppdragsansvarig: Henrik Lundström
Handläggare: Henrik Lundström
Granskning: Mats Falck
Uppdragsnr. 14155
Datum 2015-06-10
Revision
Fröland stödbank
Uddevalla, Uddevalla kommun
Släntstabilitetsutredning
Projekterings-PM/Geoteknik
Bilaga 3
Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum
2 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
Innehåll 1 Uppdrag .............................................................................................. 3 2 Syfte.................................................................................................... 3 3 Underlag ............................................................................................. 3 4 Styrande dokument ............................................................................. 3 5 Planerad byggnation ........................................................................... 3 6 Befintliga förhållanden ......................................................................... 4
6.1 Mark, vegetation och topografi ..................................................... 4 6.2 Geotekniska förhållanden............................................................. 4 6.3 Geohydrologiska förhållanden ...................................................... 5
7 Släntstabilitet ....................................................................................... 5 7.1 Allmänt ......................................................................................... 5 7.2 Valda parametrar ......................................................................... 6 7.3 Beräkningar befintliga förhållanden .............................................. 6 7.4 Beräkningar belastningsbegränsning ........................................... 7 7.5 Resultat/slutsats ........................................................................... 7
8 Kompletterande undersökningar i samband med projektering och byggande ................................................................................................... 7
Bilagor Bilaga 1:1-1:3 Gynnsamma och ogynnsamma faktorer
Bilaga 2:1-2:3 Sammanställning av skjuvhållfastheter och
friktionsvinklar samt konsolideringsdiagram
Bilaga 3:1-3:3 Släntstabilitetsberäkningar
Bilaga 4:1-4:2 Tolkade jordlager i sektion A och C
Bilaga 3
Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida
Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10 3 (7)
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
1 Uppdrag
På uppdrag av Mark och Exploatering, Uddevalla kommun har vi utfört en
geoteknisk undersökning för en befintlig stödbank vid Fröland i Uddevalla.
Stödbank utgörs av sprängsten som lades ut mellan 1982 och 1985 inom
skredområdet som uppkom 1973. Enligt uppgift lades stödbanken ut efter en
muddring till fast botten av friktionsjord för att erhålla en väg över
skredområdet. Området bakom stödbanken har därefter fyllts ut.
2 Syfte
Undersökningen syftar till att utreda släntstabilitetsförhållandena för den
befintliga stödbanken.
3 Underlag
Underlaget för de i denna PM redovisade utvärderingarna utgörs av:
fält- och laboratoriearbeten utförda av oss för projektet. Resultaten
finns redovisade i en MUR/Geo 2015-06-01 (uppdrag 14155).
översiktlig geoteknisk utredning utförd av oss 2009-2010, redovisad
i en PM2010-01-28, (uppdrag U08045).
PM 2010-06-11, rev 2010-07-06 beträffande geotekniska
förhållhanden, utförd av Norconsult.
4 Styrande dokument
Utredningen har utförts i enlighet med tillämpliga delar i dokument
förtecknade i Tabell 1.
Tabell 1 Styrdokument
Typ av utredning Styrande dokument
Alla utredningar
SS-EN 1997-1
IEG Rapport 2:2008, rev 3
IEG Rapport 4:2008, rev 1
Släntstabilitet
Skredkommissionens rapport 3:95
IEG Rapport 4:2010
TKGeo
Slänter och bankar IEG Rapport 6:2008, rev 1
5 Planerad byggnation
Området vid den befintlig stödbanken användas i dag som industrimark. I
samband med våra undersökningar användes området till timmerupplag.
Uppgift om planerad ny bebyggelse föreligger ej i dagsläget.
Bilaga 3
Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum
4 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
6 Befintliga förhållanden
6.1 Mark, vegetation och topografi
Det undersökta området är ca 100 x 30 m och utgörs av ett
utfyllnadsområde. I öster gränsar området till havet och i söder till en
befintlig kajanläggning, i norr och väster till bergkross-verksamhet och
asfaltstillverkning.
På landsidan varierar markytans nivå mellan ca +3 och ca +4. Havsbottens
nivå varierar i huvudsak mellan ca -3 till -12. Stödbankens slänt ut mot
vattnet har en lutning som varierar mellan ca 1:1,5 till ca 1:2. Nivåer, mm
framgår av ritning G101 i MUR/Geo.
6.2 Geotekniska förhållanden
6.2.1 På land
Det totala sonderingsdjupet varierar mellan ca 10 och ca 20 m. Jordlagren
bedöms i huvudsak från markytan räknat utgöras av:
• Fyllning
• Lera (finns endast lokalt)
• Friktionsjord vilande på berg
Fyllningen utgörs av sprängsten med en mäktighet av 10 á 15 m. Fyllningen
innehåller i regel rikligt med stora block. Provtagningar har ej utförts av
fyllningen, utan fyllningens sammansättning baseras tolkningar av jord-
bergsonderingar. Enligt uppgift kommer fyllningen från överskott från
bergkross verksamheten.
Lera finns endast mycket lokalt under sprängstensfyllningen, inom
områdets norra del. Lerans tjocklek är enligt provtagningarna endast 1-2 m.
Leran är siltig. Vattenkvoten och konflytgränsen har uppmätts till ca 40 %.
Skjuvhållfastheten har i fält bestämts genom CPT-sonderingar och på
laboratorium genom konförsök och direkta skjuvförsök. Dessutom har en
empirisk utvärdering med ledning av utförda CRS-försök utförts. En
sammanställning av skjuvhållfastheterna redovisas enligt i bilaga 2. Den,
med hänsyn till konflytgränsen, korrigerade skjuvhållfastheten uppgår i
regel till mellan ca 30 och ca 60 kPa. Enstaka lägre värden har erhållits med
utvärdering av CPT sondering, men dessa värden bedöms ej vara
representativa eftersom leran delvis bedöms vara störd på grund av
foderrörsdrivningen med vattenspolning.
Sensitiviteten är i enstaka prov uppmätt till 22 och leran bedöms därmed
vara mellansensitiv.
För att undersöka lerans sättningsegenskaper har kompressionsförsök typ
CRS utförts. I bilaga 2 redovisas lerans konsolideringsförhållanden i punkt
17.
Friktionsjorden under leran utgörs i huvudsak av sand och silt.
Vattenkvoten har uppmätts till 20 á 25 %. Från CPT-sonderingar har
friktionsvinkeln utvärderats till mellan ca 28 och ca 36 grader, se bilaga 2.
Bilaga 3
Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida
Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10 5 (7)
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
Trycksonderingarna har i regel trängt ned endast mellan ca 2 och ca 3 m och
stoppat i den fast lagrade friktionsjorden, i regel utan att stopp mot sten,
block eller berg erhållits.
Bergnivån har bestämts genom jord-bergsondering och är belägen på 10 -
20 m djup under markytan (nivån ca -10 till -20).
6.2.2 I havet
Enligt äldre undersökningar utförda i havet finns lösare jordlager som
troligen utgörs av lera, sand och silt. I endast en undersökningspunkt utförd
efter skredet finns provtagning utförd. Provtagningen visar att lera, sand och
silt finns ner till ett djup av ca 5 á 6 m under havsbotten. Sonderingarna är
svårtolkade och vår bedömning är att det kan finnas lösa jordlager ner till
mellan ca 1 och 5 á 6 m under havsbotten ca 20 m ut från land.
Tolkade jordlager i tre sektioner redovisas i bilaga 4.
6.3 Geohydrologiska förhållanden
Portrycksmätning med logger, installerad i friktionsjorden, på ca 12.5 m
djup visar att trycknivån följer vattenståndsvariationen i havet. De
uppmätta trycknivåerna redovisas i vår MUR/Geo.
Den övre grundvattennivån (0-trycksnivån) och som är belägen i
fyllningen, bedöms med ledning av mätningarna följa vattennivå i havet
momentant. Fyllningen bedöms vara mycket permeabel och en hydrostatisk
tryckfördelning bedöms därför alltid råda i denna.
Vid släntstabilitetsberäkningarna har lägsta lågvatten -1,45 i RH70 använts.
7 Släntstabilitet
7.1 Allmänt
Släntstabiliteten har beräknats i 2 sektioner A och C, se placering i
MUR/Geo.
Stabilitetsberäkningarna har utförts med datorprogrammet Geosuite
Stability. Beräkningarna har utförts med cirkulärcylindriska och optimerade
glidytor för odränerad (Fc), kombinerad analys (Fkomb) och dränerad analys
(F) i de fall detta är tillämpligt. Beräkningarna är utförda med
totalsäkerhetsanalys.
Den utförda undersökningen bedöms motsvara fördjupad nivå enligt IEG
R4:2010. Erforderliga säkerhetsfaktorer enligt IEG R4:2010 framgår av
Tabell 2.
Tabell 2 Erforderliga säkerhetsfaktorer enligt IEG R4:2010
Utredningsnivå Fc Fkomb F
Fördjupad
utredning
Planläggning
≥1.5-1.4 ≥1.4-1.3 ≥1.3
Bilaga 3
Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum
6 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
För att välja erforderliga säkerhetsfaktorer har en värdering gjorts utifrån en
sammanställning av gynnsamma och ogynnsamma förhållanden enligt tabell
4.1a-4.1 i IEG Rapport 4:2010. Sammanställningen redovisas i bilaga 1.
Följande säkerhetsfaktorer har valts enligt Tabell 3.
Tabell 3 Valda erforderliga säkerhetsfaktorer
Fc Fkomb F
Fördjupad
utredning
Planläggning
≥1.43 ≥1.33 ≥1.3
7.2 Valda parametrar
7.2.1 Skjuvhållfasthet
Valda skjuvhållfastheter och friktionsvinklar framgår av bilaga 2. Ett
försiktigt valt värde för lerans skjuvhållfasthet på 10 kPa har använts i
vattenområdet. Uppskattningsvis har ca 5-8 m lera överlagrat den
kvarliggande leran före skredet 1973. Skjuvhållfastheten bedöms som lägst
vara 10 kPa. Skjuvhållfastheten har dock liten betydelse för de farligaste
glidytorna.
7.2.2 Portryck
Vid beräkningarna har LLW i havet använts. En tydlig koppling/likhet
mellan tidvatten och uppmätta portryck i friktionsjorden finns. En
hydrostatisk tryckfördelning har valts genom jordprofilen i stödbanken.
7.2.3 Laster
Trafiklast 13 kPa enligt Tk Geo har använts. Ett ogynnsamt fall med
trafiklasten ända ut på släntkrön har redovisats. I verkligheten belastats inte
släntkrönet ända ut av trafik. En zon på ca 2 m närmast släntkrön bör lämnas
belastningsfri då packningsförållanden mm är okända.
En beräkning har utförts för att kontrollera vilken största ytlast stödbanken
klarar med tillfredsställande säkerhetsfaktor. Beräkningen är gjord i sektion
A som är den mest känsliga sektionen med 35 kPa på markytan ca 8 m
bakom släntkrön.
7.3 Beräkningar befintliga förhållanden
Beräknade säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 4.
Tabell 4. Beräknade säkerhetsfaktorer, befintliga förhållanden
Sektion\Analys Fc F Fkomb
A 1,72 (1,65) 1,68(1,64)
C 1,53 1,38 1,53
(X.XX) avser glidyta med oregelbunden form, optimerad glidyta
Bilaga 3
Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida
Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik
14155 2015-06-10 7 (7)
k:\
20
14
\141
55
_fr
öla
nd
stö
db
an
k\t
ekn
ik\u
tre
dnin
g\p
m\p
m1
50
61
0.d
ocx/h
l
ma
ll: p
roj-p
m
7.4 Beräkningar belastningsbegränsning
Beräknade säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 4.
Tabell 5. Beräknade säkerhetsfaktorer, befintliga förhållanden
Sektion\Analys Fc F Fkomb
A, 35 kPa i belastning 1,58 (1,46) - 1,59 (1,45)
(X.XX) avser glidyta med oregelbunden form, optimerad glidyta
7.5 Resultat/slutsats
Den utförda muddringen och stödbanken som tidigare utförts har verifierats
med utförda undersökningar. I bilaga 4 redovisas tre utvalda sektionen där
det planerade utförandet för stödbanken lagts in tillsammans med de nu
utförda undersökningarna. I samtliga sektioner utom i sektion A har ingen
”lös” lera kunnat återfinnas under stödbanken i de sonderade punkterna. I
sektion A bedöms det lokalt kunna finnas upp till 2 m lera under
stödbanken.
Släntstabiliteten bedöms under nuvarande förhållanden vara
tillfredställande. I bilaga 3 redovisas en belastning av 35 kPa bakom
stödbanken. Denna belastning är vad som kan tillåtas som framtida
belastning i området. Denna belastningsbegränsning bör gälla inom sektion
A-B, se ritning i MUR/Geo. Belastningsbegränsningen skall gälla 8 m från
släntkrön. Trafikering ska ej utföras närmare än 2 m från släntkrön och
lasten begränsas till 13 kPa från 2-8 meter bakom släntkrön.
8 Kompletterande undersökningar i samband med projektering och byggande
Föreliggande undersökning gäller inom ett begränsat område vid
stödbanken. Kompletterande undersökningar erfodras för eventuell ny
byggnation bakom stödbanken för att bedöma marken sättnings-
förhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till
berg en lämplig grundläggningsmetod.
Bilaga 3
STRANDLINJEN INNAN SKREDET
SKREDET-1994
STRANDLINJEN EFTER SKREDETSTRANDLINJEN EFTER SKREDET
STRANDLINJEN INNAN SKREDET
SKREDET-1973
SKREDET 1973
SKREDET-1994STRANDLINJEN INNAN SKREDET