Date post: | 05-Jul-2018 |
Category: |
Documents |
Upload: | iacob-mitica |
View: | 238 times |
Download: | 0 times |
of 18
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
1/18
6. CALCULUL GRINZILOR
6.1. DIMENSIONAREA GRINZILOR LONGITUDINALE6
Infasuratoarea momentelor pentru grinzile longitudinale de la baza (S,P, ET, Etaj I - IV), obtinuta dupa calculul spatial (static si dinamic) alstructurii, cu ajutorul modulului “Space frame al pac!etului deprograme “P"#$#% este&
Infasuratoarea momentelor pentru grinzile longitudinale de lani'elele superioare (Etajele V - ), obtinuta in acelasi mod, este&
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
2/18
*aracteristicile materialelor & +* #. /0 P* 1
+eton &
=
=
=
=
elasticaanalizapentru 230
plasticaanalizapentru 2,1
da%4cm233f
da%4m1--
-
b
c
c5
/b
γ
γ
ρ
Bc
#tel &
-
=
==
2,2
da%4cm2-62Eda%4cm)--f
/0#.din/- I pro7l 1a
8
aγ
- armatura 9e6ibila &
=
=
=
21,2
da%4cm2-62E
da%4cm/11f
1 P* 1s
s5
sγ
- conectori ductili &
=
==
2,2
da%4cm /1-%4mm /1f /0 #+
u
v γ
6. 1. 1. STABILIREA LATIMILOR ACTIVE DE PLACA
1
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
3/18
a) zona cu M(+)
m,0bbb
,/bbiau :
.m:,2
3,/
/3,
:
.
m,::/,36,:.6:,
2e;
2o
o
=+=
==>==
=
===
B
Lo
b) zona cu M( - )( )
m,1,16b
1bbiau :
.
m:,2
3,/
m1,:
:,2
:
.
m2,:/,36,1..,1
e;
2
o
o
2
====>==
==
==+=
B
Lo
6. 1. 2. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC POZITIV
3
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
4/18
a4c
c5
,062260<
$%210,3da%21=03/,032:2,:62,3>
0,>1,2
2336:1,f :1,
:,2:22,2
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
5/18
cm y
cm
ti
Ac
hb
unde
hht h
deoarece
a
y
a
y tsc cef
cbacsic
23,20223,21,
1,
2,2
62,36
2,2
62,163,2
2,1
233 6,:1622,60
2,2
2,3>
:1,f
@!
8
&cu8calculez!8
a
8a
ic
c
=+++=
=
−−⋅
=
=
⋅
−⋅⋅−⋅
=
+++=
>
∗
∗
γ
γ γ γ
:
−− −= A
44"dpl cs
a
y
acs
a
y
a
hh
A
hh
A
γ γ
++
+
<
−−
=
==
−
=
=−
=
=⋅⋅−
=
"d plsd
4
A$%=m )(>,20
)(1,23A
$%=m3,/3da%=cm2,>=/33=
cm22-cm216
62,2
20,: 6
cm22-cm3
2,2
3>,2"d
cm:,20
2,2
6
1,2
233
,:16cm226cm0
2,2
2,3>
:1,
! "
#" $
cm
daN
cmcm
daN
cm %&M
cm
daN
cm
daN
cm
daN
cm
hb
A
A
a
y
c
ck cef
a
y
a
a
γ
γ γ
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
6/18
6. 1. 3. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC NEGATIV
acasd
ad aaac
s
sk ads
F
AF F
362,@<
$%=2//da%>,/:=2/cm
da% /:3,>36cm2,3>
cm
da% >3,/:3
21,2
/11
ss
σ
σ
γ σ
"ezulta ?deci- ca si in acest caz, a6a neutra trece prin pro7lulmetalic=
STABILIREA CLASEI GRINZII METALICE (conform EC3!
>
$%>,101da%1:,1:>=10:,2:2=:,2,2<
$%::/,3da%02,/3/=:::,2:2=1,21,2@<
cm,2:,2
1,1,//
t
@-@8
pro7luluiinimaprintrecenetra
cm1,1,23,2@
&superioaretalpiiaria
cm1,///=:3,>3
2 6
,3:>,2//2
adat
adtsat2
B
tsi
ts
===⋅⋅=
===⋅=
=−
==
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
7/18
Talpa comprimata &
grinziasuperioaraparteadefataplasticmomentulcalculapoatase- 2clasa
)-(E* conform 201,212,3
2,36///
2 clasa
/1f pentru 2 2220,0,23
218
⋅6101,>,22:26::/,3
m,21>/6$%-2//,>!
-
sd
ssaata2t2"d, aaac %& F hF M
6. 1. ". VERI#ICAREA LA #ORTA TAIETOARE
"ezistenta admisa la forfecare (forta taietoare capabila)
1
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
8/18
/13,3da%2/,33=/122
2
/
/1 6:,>
cm:,>2,:63,03inimii@
forfecarelacalculde=/
f unde
2
/
f @
"d,
'
88
'"d,
==⋅=
===
=⋅⋅=
%&
a
%&
"
aria
rez " γ
6. 1. $. CALCULUL CONECTORILOR
@leg conectori de tip gujon cu cap=
"ezistenta la forfecare &
da%>3,0=1,2
2 6
6/16:,P
d>,P
gujonului ni'elul la rupere 2
:,P
)P C (Pmin
2"d
"d
2"d
"d
2"d
=⋅
=
⋅⋅⋅=
⋅⋅
⋅=
=
π γ
α
γ
π
cm
daN
*cmck
d
+
v
v
u
,d
12
( )
)(Arezistentplastic
momentuluiasuprataietoareforteiin9uentaneglizeaza
ma6V$%20:,//13,36,1V,1
)-1>,:(V
IV)-(S2,13
1,
"d,pl
sd"d,pl
ma6
"d,
se
"
"
sd
%&sd
>==
=
⋅≤
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
9/18
6. 1. 6. DIMENSIONAREA CONE%IUNII COMPLETE
%umarul conectorilor si modul de dispunere al acestorase 'or stabili din conditia de a prelua lunecarile dintrearticulatiile plastice=
1
$%0,13,/>) C (0,1min
d
! deoarece 2
$%3,/da%0,/:=32,1
>623362 6>,P "d
==
==
==⋅⋅=
,d +
α
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
10/18
( ) ( )
:2/,1$%23
21>cm66.e
&distantala.peidistribuitconectori23%2
03,211,1
/,01
P
V%
&dornuridenecesarnumarul
rd
2
p2
2
p2
rd
lf2f2
===
===
→===
=
===•
N
" N
cmN
a&e)
&
φ
6.2. DIMENSIONAREA GRINZILOR TRANSVERSALE
Infasuratoarea momentelor pentru grinzile trans'ersale de labaza (S, P, ET, Etaj I - IV), obtinuta dupa calculul spatial (static sidinamic) al structurii, cu ajutorul modulului “Space frame alpac!etului de programe “P"#$#% este&
1/
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
11/18
Infasuratoarea momentelor pentru grinzile trans'ersale de lani'elele superioare (Etajele V - ), obtinuta in acelasi mod, este&
*aracteristicile materialelor & +* #. /0 P* 1+eton &
=
=
=
=
elasticaanalizapentru 230
plasticaanalizapentru 2,1
da%4cm233f
da%4m1--
-
b
c
c5
/b
γ
γ
ρ
Bc
#tel &
1
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
12/18
-
==
=
2,2da%4cm2-62E
da%4cm)--f
/0#.din/- I pro7l1
a
8
aγ
- armatura 9e6ibila &
=
=
=
21,2
da%4cm2-62E
da%4cm/11f
1 P* 1s
s5
sγ - conectori ductili &
=
==
2,2
da%4cm /1-%4mm /1f /0 #+
u
v γ
6. 2. 1. STABILIREA LATIMILOR ACTIVE DE PLACA
a) zona cu M(+)
11
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
13/18
:m,2bbb
,1bbiau :
.m0,
,1
/3,:
.
m,/1,6,:.6:,
2e;
2o
o
=+=
==>==
=
===
B
Lo
b) zona cu M( - )
301,b
//01,bbiau
:
.m,0
m//01,:
.
m,0. 6,1
2e;
2o
o
=+=
==>=
=
==
bb
mB
Lo
6. 2. 2. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC POZITIV
a
4
c
c5
,062262:<
$%11,10=da%03,1=102:2,:622:
0,>1,2
2336:1,f :1,
:,2:22,2
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
14/18
cm/,1
1,2
cm
da%233
6,:1622:cm
2,2
cm
da%
6cm22:
,:1
==⋅=c
ck ef
a
y
a
b
A
y
γ
γ
cm y
cm
ti
A
c
hb
unde
hht h
deoarece
a
y
a
y
tsc
cef
cbacsic
/,2/2222,/,
/,
2,2
6,226
2,2
621,16,226
2,1
233 6,:1622,62:
2,2
22:
:1,f
@
!
8
&cu8calculez!8
a
8
a
ic
c
=+++=
=
−−⋅
=
=
⋅
−⋅⋅−⋅
=
+++=
>
∗
∗
γ
γ γ γ
10
−−
−=
A 44"dplc
s
a
y
ac
s
a
y
a
hh
f A
hh
f A
γ γ
++
+
<
−−
=
==
−
=
=
−
=
=⋅⋅−
=
"d plsd
4
A$%=m )(1,22
)(1:,22A
$%=m0:,:30da%=cm/,030=300=:
cm22-cm6
62,2
//,/> 6
cm22-cm/2
2,2
22:"d
cm/>,//
2,2
6
1,2
233
,:16cm226cm2:
2,2
22:
:1,
! "
#" $
cm
daN
cmcm
daN
cm %&M
cm
daN
cm
daN
cm
daN
cm
hb
A
A
a
y
c
ck cef
a
y
a
a
γ
γ γ
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
15/18
6. 2. 3. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC NEGATIV
acasd
ad aaac
s
sk ads
F
AF F
362,@<
$%32,3=/da%:,32=/3cmda% /:3,>36cm22:
cm
da% >3,/:3
21,2
/11
ss
σ
σ
γ σ
"ezulta ca a6a neutra trece prin pro7lul metalic=@ria partii intinse
STABILIREA CLASEI GRINZII METALICE (conform EC3!
1:
$%2,>>=2da%:>,>=2>2:2,:662,60,>2<
$%::/,3da%33,0/=22:2,:66/,02@<
cm>,20,2
02,/>,10
t
@-@8
pro7luluiinimaprintrecenetra
cm/,02,22621,1@
&superioaretalpiiaria
cm>,10/=:3,>3
2 6
2:,3::,/3322
adat
adtsat2
B
tsi
ts
===⋅⋅=
===⋅=
=−
==
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
16/18
Talpa comprimata &
grinziasuperioaraparteadefataplasticmomentulcalculapoatase- 2clasa
)-(E* conform 20>3,21,22
,226//
2 clasa
/1f pentru 2 222/1,02,2
2118
⋅,236/1,20
m,/6$%-/3,32!
-
sd
ssaata2t2"d, aaac %& F hF M
6. 2. ". VERI#ICAREA LA #ORTA TAIETOARE
"ezistenta admisa la forfecare (forta taietoare capabila)
( )
3,3/1da%/,13=3/22
2
/
/1 612,1
cm1,122,6,226-inimii@
forfecarelacalculde=/
f unde
2
/
f @
"d,
'
88
'"d,
==⋅=
===
=⋅⋅=
%&
a
%&
"
aria
rez " γ
1>
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
17/18
6. 2. $. CALCULUL CONECTORILOR
*onectorii alesi sunt de tip gujon cu cap=
"ezistenta la forfecare &
NdaN
*cmck
d
+
v
v
u
,d
/>,30,/:=3P
0,1$%da%>3,0=P
d>,P
guzonuluini'elullarupere 2
:,P
)P C (Pmin
"d
2
"d
"d
2
"d
"d
2
"d
==
==
⋅⋅⋅=
⋅⋅
⋅=
=
γ α
γ
π
3
( )
)(Arezistentplastic
momentuluiasuprataietoareforteiin9uentaneglizeaza
ma6V$%20:,//13,36,1V,1
)-1>,:(V
IV)-(S2,13
1,
"d,pl
sd"d,pl
ma6
"d,
se
"
"
sd
%&sd
>==
=
⋅≤
$%0,13,/>) C (0,1min ==,d +
8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc
18/18
6. 2. 6. DIMENSIONAREA CONE%IUNII COMPLETE
( ) ( )
$%00,2:1=20,3:11,220=2:,0:,:30
>,:12
sclf
clf2
p
p2
"d,
"d,
=+=+=
==
•
==
==⋅=
•
=−+=−+=
===+
−
α
α
β β
α
β
&un)imea
M
M
%&
%&
/2,3
/236,26e
conectori3%iau
conectori2,11,0
00,22:1
P
33,2:
3cm66.e
conectori%
31,/1,0
11,220=2
P
V%
&dornuridenecesarnumarul
f
rd
2
p2
2
f2
rd
lf2f2
===
=
===
===
=
===
•
N
"
N
cmN
a&e)
&
32