1 A/BC B/C2 AB/C A/B
TRES COMPONENTES
Secuencias Columna 1 Columna 2
SEPARACION MULTICOMPONENTESECUENCIAS DE COLUMNAS SIMPLES
ABC
A/BC
AB/C
B/C
A/B
Secuencia Directa
Secuencia Indirecta
SEPARACION MULTICOMPONENTESECUENCIAS DIRECTA E INDIRECTA
Secuencia Directa Secuencia Indirecta
I
II
n-C5
n-C6
n-C7
n-C5n-C6n-C7
I
II
n-C5
n-C6
n-C7
n-C5n-C6n-C7
1 A/BCD B/CD C/D
2 A/BCD BC/D B/C
CUATRO COMPONENTES
3 AB/CD A/B C/D4 ABC/D A/BC B/C
5 ABC/D AB/C A/B
Secuencias Columna 1 Columna 2 Columna 3
SEPARACION MULTICOMPONENTESECUENCIAS DE COLUMNAS SIMPLES
BC/D B/C
AB/C A/B
ABCD
A/BCD
ABC/D
B/CD
A/BC
C/D
B/C
AB/CD A/B C/D
1 A/BCDE B/CDE C/DE D/E
CINCO COMPONENTESSecuencias Columna 1 Columna 2 Columna 3 Columna 4
SEPARACION MULTICOMPONENTESECUENCIAS DE COLUMNAS SIMPLES
2 A/BCDE B/CDE CD/E C/D3 A/BCDE BC/DE B/C D/E4 A/BCDE BCD/E B/CD C/D5 A/BCDE BCD/E BC/D B/C6 AB/CDE A/B C/DE D/E
7 AB/CDE A/B CD/E C/D8 ABC/DE A/BC D/E B/C9 ABC/DE AB/C D/E A/B10 ABCD/E A/BCD B/CD C/D11 ABCD/E A/BCD BC/D B/C12 ABCD/E AB/CD A/B C/D13 ABCD/E ABC/D A/BC B/C
14 ABC/DE ABC/D AB/C A/B
SECUENCIAS DE SEPARADORESFORMULA DE THOMPSON Y KING (1972)COMPONENTES (n) - METODOS DE SEPARACION (S)
( )( )( )
1
! 1! ! 12 . −
−−
= nSnnnSecuenciasdeNo
2 1 2 33 2 8 184 5 40 1355 14 224 11346 42 1344 102067 132 8448 96228
10 4862 2.489.344 95.698.746
n/S 1 2 3
SECUENCIAS DE COLUMNASHEURISTICAS GENERALES
Remueva los componentes reactivos o corrosivos tan pronto comosea posible
Remueva productos finales como destilados o como corrientes devapor producidos en rehervidores totales
Prefiera la secuencia directa
Prefiera la reducción del número de columnas en un lazo derecirculación
Globalice pares de componentes con volatilidades relativas menores1.1 y remuevalos como un solo producto que se separe empleandootra tecnología
SECUENCIAS DE COLUMNAS SIMPLESHEURISTICAS
Remueva primero el componente mas abundante
Remueva primero el componente mas liviano
Realice de último las separaciones con las mas altas recuperaciones
Realice de último las separaciones más difíciles
Favorezca las separaciones que produzcan flujos molares dados dedestilado y de fondo con la diferencia mas pequeña
Realice la próxima separación mas económica al seleccionar unasecuencia de columnas
segpiepiemolM
vmGG
/,)/(
5.15.13ρρ
==
)3600)(5.1(88.0/
)3600(88.0)/(
88.0)/( 3
mG
m
MFvhmolF
vsegpieQA
ρρ
===
4/12/12/1
0164.088.044
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
m
GT
MFv
QADρππ
VELOCIDAD DEL VAPOR (Douglas, 1988)
AREA Y DIAMETRO DE UNA COLUMNA
FLUJO DE VAPOR - COSTOS DE COLUMNA
Fqfii ik
ik )1( −=−∑ φα
α
DRVdii ik
ik )1( minmin +==−∑ φα
α
BRVbii ik
ikmin
__
min
__==
−∑ φαα
ikα Volatilidad relativa de i con respecto a k φ Variable a determinar
iii bdf ,, Flujos molares de componentes BDF ,, Flujos molares totales
q Fracción del alimento que se une a la corriente líquida en el plato de alimentación
min
__
min , RR Relaciones de reflujo mínimas
min
__
min,VV Flujos mínimos de vapor
FLUJO MINIMO DE VAPORECUACION DE UNDERWOOD
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES MEZCLA TERNARIA
ALIMENTO: COMPOSICION: 20% n-C5; 30% n-C6; 50% n-C7 FLUJO: 10 mol/s CONDICION: Punto de burbuja OBJETIVO: Obtener por destilación tres productos en sus puntos de burbuja con composiciones del 99% n-C5, 99% n-C6 y 99% n-C7, respectivamente ASIGNACION: Determinar la secuencia, directa o indirecta, de dos columnas de destilación simple con las que se consiga el objetivo propuesto con un menor costo total.
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES MEZCLA TERNARIA – PROPIEDADES
Propiedad n-Pentano n-Hexano n-Heptano
Peso mol 72.151 86.176 100.205
T. de ebullición, K 309.187 341.887 371.6
T. Crítica, K 469.8 507.9 540.2
P. Crítica, bar 33.3 29.3 27.0
DE ST IL ACIO N DE SIST E M A S IDE A L E S M E ZCL A TE R NA R IA – C AL C UL O S FL A SH
H Y SY S (U NIQ U A C – Idea l)
n-C5 n-C6 n-C7
1,424 0,687 4,72 2,07Rocío 1,0 357,4 3,242
1,238 0,597 4,65 2,07L-V 0,5 351,3 2,779
0,948 0,445 5,54 2,13Burbuja 0 341,6 2,466
Volatilidad Relativa
n-C5 / n-C7
Volatilidad Relativa
n-C6 / n-C7
Constantes de EquilibrioCondición Fracción
de vaporTemperatura K
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES MEZCLA TERNARIA
I
II
n-C5
n-C6
n-C7
n-C5n-C6n-C7
I
II
n-C5
n-C6
n-C7
n-C5n-C6n-C7
(a) (b)
Figura 1. Secuencia (a) directa y (b) indirecta
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA DE COLUMNAS SIMPLES
BALANCES DE MATERIA Balances de componentes
smolCnfCnf III / 2)5()5( =−+− smolCnfCnfCnf IIIIII / 3)6()6()6( =−+−+−
smolCnfCnf IIIII / 5)7()7( =−+−
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA DE COLUMNAS SIMPLES
RELACIONES INICALES Especificaciones iniciales de productos Producto I: )6(99)5( CnfCnf II −=−
Producto II: )6(990
5)5( CnfCnf IIII −=−
)6(990
5)7( CnfCnf IIII −=− Producto III: )6(99)7( CnfCnf IIIIII −=−
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA DE COLUMNAS SIMPLES
FLUJOS Y COMPOSICIONES DE PRODUCTOS
Componentes Producto I
mol/sProducto I
% molProducto II
mol/sProducto II %
molProducto III
mol/sProducto III %
mol
0,005 4,985 0,990
Total 2,005 1,000 2,960 1,000 5,035 1,000
n-C7 0,000 0,000 0,015
2,9300,0100,020n-C6
0,005 0,000 0,000
0,0100,0500,990
n-C5 1,985 0,990 0,015
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA DIRECTA DE COLUMNAS SIMPLES
FLUJOS MINIMOS DE VAPOR – METODO DE UNDERWOOD Columna I: Alimento en el punto de burbuja ( q = 1) – Ec. (1)
)/ 10)(11()/ 5(1
1)/ 3(13.2
13.2)/ 2(54.5
54.5 smolsmolsmolsmol −=−
+−
+− φφφ
Resolviendo: [ ]43.1 ,68.3=φ Columna I: Flujo mínimo de vapor – Ec. (2)
smolsmolsmolV / 02.4)/ 02.0(68.313.2
13.2)/ 985.1(68.354.5
54.5min =
−+
−=
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA DIRECTA DE COLUMNAS SIMPLES
FLUJOS MINIMOS DE VAPOR – METODO DE UNDERWOOD Columna II:Alimento en el punto de burbuja ( q = 1) – Ec. (1)
0)/ 5(1
1)/ 98.2(13.2
13.2)/ 015.0(54.5
54.5 =−
+−
+−
smolsmolsmolφφφ
Resolviendo para los componentes claves: [ ]50.1=φ Columna II: Flujo mínimo de vapor – Ec. (2)
smolsmolsmolsmolV / 9.950.11
)/ 015.0(150.113.2
)/ 93.2(13.250.154.5
)/ 015.0(54.5min =
−+
−+
−=
Flujo mínimo total de vapor = 4.02 + 9.9 = 13.92 mol/s (S.D)
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA INDIRECTA DE COLUMNAS SIMPLES
FLUJOS MINIMOS DE VAPOR – METODO DE UNDERWOOD Columna I: Alimento en el punto de burbuja ( q = 1) – Ec. (1)
)/ 10)(11()/ 5(1
1)/ 3(13.2
13.2)/ 2(54.5
54.5 smolsmolsmolsmol −=−
+−
+− φφφ
Resolviendo: [ ]43.1 ,68.3=φ Columna I: Flujo mínimo de vapor – Ec. (2)
smolsmolsmolsmolV / 64.111.43-1
)/ 015.0(143.113.2
)/ 95.2(13.243.154.5
)/ 2(54.5min =+
−+
−=
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES SECUENCIA INDIRECTA DE COLUMNAS SIMPLES
FLUJOS MINIMOS DE VAPOR – METODO DE UNDERWOOD Columna II:Alimento en el punto de burbuja ( q = 1) – Ec. (1)
0)/ 015.0(1
1)/ 95.2(13.2
13.2)/ 2(54.5
54.5=
−+
−+
−smolsmolsmol
φφφ Resolviendo para los componentes claves: [ ]36.3=φ Columna II: Flujo mínimo de vapor – Ec. (2)
smolsmolsmolV / 0.535.313.2
)/ 02.0(13.236.354.5
)/ 985.1(54.5min =
−+
−=
Flujo mínimo total de vapor = 11.64 + 5.0 = 16.64 mol/s (S.I)
SECUENCIA DIRECTACOMPONENTES CLAVES Y NO CLAVES
DCBAClaves
i fffff +++=∑ )(2
DC
ClavesNoi fff 2
+=∑
B---CD
A---BCD
A
D
ABCD
C--D
B
C
SECUENCIA INDIRECTACOMPONENTES CLAVES Y NO CLAVES
DCBAClaves
i fffff +++=∑ )(2
ABClavesNo
i fff 2
+=∑ ABCD
AB
----C
ABC---D
A
D
A----B
B
C
COMPONENTES CLAVES Y NO CLAVESEFECTOS EN LA COLUMNA
X
XXX X X
X
Claves
No Claves
fi
Soluciones
Claves
Grandes Flujosde
No Claves
T
Q
Pequeños Flujosde
No Claves
Rehervidores
Condensadores
Fqbdf ii ik
iki
i ik
iki
i ik
ik )1( −=−
+−
=− ∑∑∑ φα
αφα
αφα
α
ii ik
iki
i ik
ik bFqdV ∑∑ −−−=
−=
φαα
φαα )1(min
FLUJO DE VAPOR MARGINALFLUJO VAPOR DE COMPONENTE NO CLAVE
Para los componentes, i, no claves
ihklk
ik
ik ficomponentedelinadomvapordemínimoFlujo
2
arg αα
α
α+
−=
DESTILACION DE SISTEMAS IDEALES FLUJO MINIMO DE VAPOR MARGINADO
Secuencia directa:
smoldeinadomvapordemínimoFlujo / 76.1)5(
213.254.51
1C7-n arg =+−
=
Secuencia indirecta:
smoldeinadomvapordemínimoFlujo / 79.2)2(
2113.2
54.5
54.5C5-n arg =+
−=
Menor flujo mínimo de vapor marginado: S.D
Alcohol Flujo Volatilidad relativa Mol/s A 1 4.3 B 0.5 4.0 C 1 3 D 7 2 E 10 1
MEZCLA DE CINCO ALCOHOLESSECUENCIAS DE COLUMNAS PARA SEPARACION
C. Claves A B C D E A/B - - 2.6 6.5 3.2 B/C 5.3 - - 9.3 4.0 C/D 2.4 1.3 - - 6.7
D/E 1.5 0.8 2.0 - -
MEZCLA DE CINCO ALCOHOLESFLUJOS DE VAPOR MARGINALES
1 3 ,3 6 ,7B /C D E C /D E
1 2 ,3 8 ,0 2 ,0A /B C D E B C /D E C D /E
1 8 ,6 2 ,8 9 ,3A B /C D E B C D /E B /C D
1 0 ,4 9 ,1 1 ,3A B C /D E A /B C D B C / D
4 ,3 1 4 ,6 2 ,6A B C D /E A B /C D A /B C
3 ,7 5 ,4A B C / D A B /C
MEZCLA DE CINCO ALCOHOLESFLUJOS DE VAPOR MARGINALES
MEZCLA DE CINCO ALCOHOLESFLUJOS DE VAPOR MARGINALES
Secuencia No. Separaciones Flujo marginado Posición
1 A/BCDE, B/CDE, C/DE, D/E 32,3 142 A/BCDE, B/CDE, CD/E, C/D 27,6 133 A/BCDE, BC/DE, B/C, D/E 20,3 84 A/BCDE, BCD/E, B/CD, C/D 24,4 115 A/BCDE, BCD/E, BC/D, B/C 16,4 66 AB/CDE, A/B, C/DE, D/E 25,3 127 AB/CDE, A/B, CD/E, C/D 20,6 98 ABC/DE, A/BC, B/C, D/E 13,0 29 ABC/DE, AB/C, A/B, D/E 15,8 5
10 ABCD/E, A/BCD, B/CD, C/D 22,7 1011 ABCD/E, A/BCD, BC/D, B/C 14,7 412 ABCD/E, AB/CD, A/B, C/D 18,9 713 ABCD/E, ABC/D, A/BC, B/C 10,6 114 ABCD/E, ABC/D, AB/C, A/B 13,4 3