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Linea de 20 kV y Centro de Transformación para la Electrificación de un Polígono Industrial AUTOR: Andrés Caballero Gómez-Casero. DIRECTOR: Juan José Tena Tena. DATA: Febrer - 2002
Linea de 20 kV y Centro de Transformación para laElectrificación de un Polígono Industrial
AUTOR: Andrés Caballero Gómez-Casero.DIRECTOR: Juan José Tena Tena.DATA: Febrer - 2002
MEMORIA DESCRIPTIVA
MEMORIA DESCRIPTIVA ............................................................................. 13
1 ANTECEDENTES. ...................................................................................... 13
2 OBJETO DEL PROYECTO. ...................................................................... 13
3 SITUACIÓN. ................................................................................................ 13
4 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA DE ALTA TENSIÓN............................ 13
4.1 DERIVACIÓN Y TRAZADO. ....................................................................... 14
4.2 ELEMENTOS QUE INTEGRAN LA INSTALACIÓN......................................... 15
4.2.1 Conexión con la Línea de Alimentación......................................... 15
4.2.2 -Conductor Desnudo. ..................................................................... 16
4.2.3 Aisladores. ...................................................................................... 17
4.2.4 Herrajes y Accesorios de la Línea.................................................. 17
4.2.5 Puestas a Tierra. ............................................................................ 18
4.2.6 Apoyos Metálicos............................................................................ 18
4.2.7 Seccionador Unipolar. ................................................................... 19
4.2.8 Seccionador Tripolar...................................................................... 20
4.2.9 Cortacircuitos Fusibles. ................................................................. 20
4.2.10 Descargadores de Tensión. ............................................................ 23
4.2.11 Cimentaciones. ............................................................................... 24
4.2.12 Placa de Peligro de Muerte............................................................ 24
4.2.13 -Botellas Terminales....................................................................... 24
5 OBJETO DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. .................... 25
5.1 DESCRIPCIÓN GENERAL. .......................................................................... 26
5.2 DESCRIPCIÓN E INSTALACIÓN DE LOS ELEMENTOS................................... 26
5.3 DIMENSIONES DEL CENTRO. .................................................................... 27
1
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.4 CELDAS ................................................................................................... 28
5.4.1 Funciones ....................................................................................... 30
5.4.2 Descripción Detallada de las Celdas. ............................................ 30
5.4.3 Conexión......................................................................................... 32
5.4.4 Funciones de Protección. ............................................................... 33
5.4.5 Celda de Línea................................................................................ 33
5.4.6 Celda de Interruptor Automático. .................................................. 34
5.4.7 2-Celda de Protección con Fusibles............................................... 34
5.4.8 -Celda de Medida. .......................................................................... 35
5.4.9 EnclavamientoS .............................................................................. 36
5.4.10 Normativa que Deben Cumplir las Celdas..................................... 37
5.5 TRANSFORMADOR DE POTENCIA. ............................................................ 38
5.6 ARMARIO DE BAJA TENSIÓN. .................................................................. 39
5.7 CONDUCTORES EMPLEADOS. ................................................................... 40
5.8 MATERIAL DE SEÑALIZACIÓN Y SEGURIDAD. .......................................... 40
5.9 PUESTA A TIERRA. ................................................................................... 41
5.10 ALUMBRADO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ............................. 42
5.10.1 Alumbrado Interior......................................................................... 42
5.10.2 Alumbrado Exterior........................................................................ 43
5.11 SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS. ................................... 43
5.12 ALUMBRADO PÚBLICO ........................................................................ 44
5.12.1 -Introducción .................................................................................. 44
5.12.2 -Obra Civil...................................................................................... 44
5.12.2.1 -Cimentaciones......................................................................... 45
2
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.2 -Zanjas...................................................................................... 46
5.12.2.3 -Arquetas. ................................................................................. 47
5.12.2.4 -Soportes. ................................................................................. 48
5.12.3 Obra Eléctrica. ............................................................................... 48
5.12.3.1 -Puesta a Tierra. ....................................................................... 49
5.12.3.2 Centro de Mando y Medida. Aparellaje................................... 50
5.13 INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE LA NAVE................................................ 52
5.13.1 Introducción y Bases de Cálculo. ................................................... 52
5.13.2 Puesta a Tierra de Masas en Redes de Distribución de Energía Eléctrica. 53
5.13.3 -Identificación de los Conductores................................................. 53
5.13.4 Naturaleza de los Conductores. ..................................................... 53
5.13.5 Secciones de los Conductores. ....................................................... 53
5.13.6 Tubos Protectores........................................................................... 54
5.13.7 Composición de la Instalación. ...................................................... 54
5.13.8 Cálculo de las Líneas. Expresiones a Utilizar. .............................. 55
5.13.9 Características de los Dispositivos de Protección. ........................ 56
5.13.10 Toma de tierra............................................................................... 56
5.13.11 Alumbrado de Emergencia............................................................ 58
LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN. ............................................................ 59
6 CÁLCULOS ELÉCTRICOS....................................................................... 59
6.1 DATOS DE PARTIDA ................................................................................. 59
6.2 DETERMINACIÓN DE LAS SECCIONES DEL CONDUCTOR. .......................... 59
6.3 CONSTANTES DE LA LÍNEA. ..................................................................... 60
3
MEMORIA DESCRIPTIVA
6.4 CÁLCULO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN. ....................................................... 65
6.5 RENDIMIENTO.......................................................................................... 67
6.6 EFECTO CORONA...................................................................................... 68
7 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CONDUCTORES............................. 71
7.1 COEFICIENTE DE SOBRECARGA. ............................................................... 71
7.2 ESTUDIO DE TENSIONES Y FLECHAS MÁXIMAS. ...................................... 73
7.2.1 Cálculo de las Flechas Máximas.- ................................................. 75
7.2.2 Tablas de regulación. ..................................................................... 85
7.2.3 Curva de flechas máximas según la ecuación de la parábola ....... 88
7.2.4 Curva de Flechas Mínimas Verticales......................................... 89
8 CÁLCULO DE LA CADENA DE AISLADORES. .................................. 91
8.1 CADENAS DE AMARRE............................................................................. 92
8.1.1 Cálculo Eléctrico............................................................................ 92
8.1.2 Cálculo Mecánico........................................................................... 93
8.2 CADENAS DE SUSPENSIÓN. ...................................................................... 96
8.2.1 Cálculo Eléctrico............................................................................ 96
8.2.2 Cálculo Mecánico........................................................................... 96
9 GRAVIVANO Y EOLOVANO................................................................... 98
9.1 GRAVIVANO. ........................................................................................... 98
9.2 EOLOVANO. ............................................................................................. 99
10 CÁLCULO DE LAS DISTANCIAS DE SEGURIDAD........................ 99
10.1 DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO. ................................ 99
10.2 DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES ENTRE SÍ Y ENTRE ESTOS Y LOS APOYOS. 100
4
MEMORIA DESCRIPTIVA
10.3 DISTANCIA MÍNIMA ENTRE CONDUCTORES Y SUS ACCESORIOS EN TENSIÓN Y LAS PARTES METÁLICAS.......................................................................... 101
11 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS APOYOS. ................................... 104
11.1 ALTURA MÍNIMA DE LOS APOYOS. .................................................... 104
11.2 APOYOS DE ALINEACIÓN.................................................................... 107
11.3 APOYOS DE ÁNGULO Y AMARRE. ...................................................... 114
11.3.1 - Apoyo nº 9 (ángulo).................................................................... 114
11.4 APOYO FIN DE LÍNEA ........................................................................ 118
11.5 RESULTADOS OBTENIDOS CON EL PROGRAMA POSTEMEL ( ANEXO ). 123
12 CIMENTACIONES. .............................................................................. 123
13 PUESTA A TIERRA DE APOYOS.- ................................................... 125
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN........................................................... 128
13.1 ESFUERZOS ELECTRODINÁMICOS. ..................................................... 135
13.2 ESFUERZO TÉRMICO. ......................................................................... 137
13.3 MÉTODO EMPLEADO.......................................................................... 143
13.4 LÍMITE DE LA CORRIENTE DE DEFECTO. ............................................ 144
13.5 SEGURIDAD DE LA INSTALACIÓN. ...................................................... 144
13.6 SEGURIDAD DEL PERSONAL............................................................... 144
13.7 SEPARACIÓN DE LOS SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA DE PROTECCIÓN ( MASAS) Y DE SERVICIO ( NEUTRO). ........................................................................... 145
13.8 ELEMENTOS DE PUESTA A TIERRA..................................................... 146
13.8.1 -Líneas de Tierra .......................................................................... 146
13.8.2 Electrodos de Puesta a Tierra ...................................................... 147
13.9 SISTEMA DE TIERRAS......................................................................... 147
13.9.1 Datos de Partida........................................................................... 147
5
MEMORIA DESCRIPTIVA
13.9.2 Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas. 148
13.9.3 Cálculo de la Intensidad de Defecto. ........................................... 148
13.9.4 - Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto. .............. 149
13.9.5 Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso ........................ 150
13.9.6 Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección 151
13.9.7 Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos. 151
13.9.8 Cuadro de Baja Tensión. .............................................................. 152
NECESIDADES DE ENERGÍA ELÉCTRICA ............................................. 153
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LAS LÍNEAS DE BAJA TENSIÓN ....... 157
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN........................................................... 168
13.10 ESFUERZOS ELECTRODINÁMICOS. ..................................................... 176
13.11 ESFUERZO TÉRMICO. ......................................................................... 178
13.12 MÉTODO EMPLEADO.......................................................................... 184
13.13 LÍMITE DE LA CORRIENTE DE DEFECTO. ............................................ 184
13.14 SEGURIDAD DE LA INSTALACIÓN. ...................................................... 184
13.15 SEGURIDAD DEL PERSONAL............................................................... 185
13.16 SEPARACIÓN DE LOS SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA DE PROTECCIÓN ( MASAS) Y DE SERVICIO ( NEUTRO). ........................................................................... 186
13.17 ELEMENTOS DE PUESTA A TIERRA..................................................... 187
13.17.1 -Líneas de Tierra......................................................................... 187
13.17.2 Electrodos de Puesta a Tierra .................................................... 187
13.18 SISTEMA DE TIERRAS......................................................................... 188
13.18.1 Datos de Partida ......................................................................... 188
6
MEMORIA DESCRIPTIVA
13.18.2 Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas. 188
13.18.3 Cálculo de la Intensidad de Defecto. .......................................... 189
13.18.4 - Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto. ............. 189
13.18.5 Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso....................... 191
13.18.6 Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección 191
13.18.7 Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos. 192
13.18.8 Cuadro de Baja Tensión. ............................................................ 192
NECESIDADES DE ENERGÍA ELÉCTRICA ............................................. 193
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LAS LÍNEAS DE BAJA TENSIÓN ....... 197
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL ALUMBRADO PÚBLICO ................... 209
14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LA NAVE. ...................................... 218
14.1 FUERZA ............................................................................................. 220
14.2 ALUMBRADO ..................................................................................... 220
14.3 POTENCIA TOTAL .............................................................................. 220
14.4 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO GENERAL DE FUERZA AL CUADRO PARCIAL Nº 1. ........................................................................................ 221
14.5 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO GENERAL DE FUERZA AL CUADRO PARCIAL Nº 2. ........................................................................................ 221
14.6 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL Nº 1 A RECEPTORES . 222
14.7 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL Nº 2 A RECEPTORES. 222
14.8 SECCIÓN DE ALIMENTACIÓN A TOMAS DE CORRIENTE EN OFICINAS Y ALMACÉN. 223
7
MEMORIA DESCRIPTIVA
14.9 SECCIONES DE CONDUCTORES DESDE CUADRO GENERAL A APARATOS DE ALUMBRADO. ....................................................................................................... 223
14.9.1 Luminarias de la Nave.................................................................. 224
14.10 SECCIONES DE CONDUCTORES DESDE CUADRO PARCIAL DE OFICINAS, ALMACÉN Y DUCHAS A RECEPTORES ........................................................................ 225
14.11 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL DE OFICINAS, ASEOS, ALMACÉN Y DUCHAS A CUADRO GENERAL.................................................. 226
1-CUADRO DE PRECIOS .............................................................................. 229
1.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV........................................................ 229
1.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ......................................... 237
1.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ....................................... 245
1.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO....................................................... 247
CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE .............................................. 20
2-MEDICIONES ................................................................................................. 24
2.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV.......................................................... 24
2.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ........................................... 30
2.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ......................................... 40
2.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO......................................................... 44
2.5- CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE ....................................... 51
3- PRESUPUESTO ............................................................................................. 41
3.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV.......................................................... 41
3.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ........................................... 50
3.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ......................................... 60
3.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO......................................................... 62
3.5- CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE ....................................... 66
8
MEMORIA DESCRIPTIVA
4-RESUMEN DEL PRESUPUESTO ................................................................ 74
15 CONDICIONES GENERALES.............................................................. 75
15.1 REGLAMENTOS Y NORMAS. ................................................................. 75
15.2 OBRAS A REALIZAR............................................................................. 75
15.3 -MATERIALES. ..................................................................................... 75
15.4 RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS. ......................................................... 76
15.5 PERSONAL. .......................................................................................... 77
15.6 EJECUCIÓN DE OBRAS. ........................................................................ 77
15.7 OBRAS ACCESORIAS. ........................................................................... 78
15.8 INTERPRETACIÓN Y DESARROLLO DEL PROYECTO. ............................. 78
15.9 RESPONSABILIDADES........................................................................... 78
15.10 AMPLITUD DE LA CONTRATA............................................................... 79
15.11 CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS. .......................................................... 79
2-CONDICIONES ADMINISTRATIVAS ....................................................... 80
15.12 ADJUDICACIÓN DE OBRAS: .................................................................. 80
15.13 EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................................................... 80
15.14 PRORROGAS:........................................................................................ 82
15.15 RESPONSABILIDADES........................................................................... 82
15.16 RESCISIÓN DEL CONTRATO.................................................................. 82
15.17 LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN DEL CONTRATO........................ 83
16 CONDICIONES ECONÓMICAS .......................................................... 84
16.1 ABONO DE LA OBRA. ........................................................................... 84
16.2 PRECIOS............................................................................................... 84
16.3 REVISIÓN DE PRECIOS: ........................................................................ 84
9
MEMORIA DESCRIPTIVA
16.4 PENALIZACIONES:................................................................................ 84
16.5 MODIFICACIONES DEL PROYECTO: ...................................................... 84
16.6 PLAZO DE GARANTÍA: ......................................................................... 85
16.7 FIANZA Y SANCIONES:......................................................................... 85
16.8 CONTRATO. ......................................................................................... 86
17 CONDICIONES FACULTATIVAS. ...................................................... 87
17.1 MATERIALES A UTILIZAR .................................................................... 87
17.2 EJECUCIÓN DE OBRAS ......................................................................... 87
17.3 APOYOS............................................................................................... 88
17.4 CONDUCTORES Y AISLADORES. ........................................................... 88
17.5 TOMAS DE TIERRA Y APARAMENTA. ................................................... 89
17.6 OBRA DE FÁBRICA............................................................................... 89
17.7 NORMAS DE EJECUCIÓN. ..................................................................... 90
17.8 VERIFICACIONES Y RECEPCIÓN. .......................................................... 90
18 CONDICIONES TÉCNICAS.................................................................. 91
18.1 MATERIALES. ...................................................................................... 91
18.1.1 Materiales de Acopio Anticipado. .................................................. 91
18.1.2 Materiales de Acopio en el Momento de la Construcción.............. 94
18.1.3 Recepción de los Materiales........................................................... 95
18.1.4 Transporte y Almacenamiento........................................................ 95
18.1.5 Tolerancias de Pérdidas................................................................. 95
18.2 REPLANTEO DE LOS APOYOS. .............................................................. 96
18.3 EXCAVACIONES. .................................................................................. 96
18.4 CIMENTACIONES.................................................................................. 97
10
MEMORIA DESCRIPTIVA
18.4.1 Características de los Componentes y Ejecución de los Hormigones. 97
18.4.2 Instrucciones para la Ejecución de las Cimentaciones.................. 99
18.5 ARMADO E IZADO DE LOS APOYOS. ................................................... 100
18.6 TOMAS DE TIERRA............................................................................. 101
18.7 TENDIDO, TENSADO Y REGULADO DE CONDUCTORES....................... 102
18.7.1 Colocación de los Aisladores. ...................................................... 102
18.7.2 Tendido de los Conductores. ........................................................ 102
18.7.3 Tensado y Regulado de los Conductores...................................... 103
18.7.4 Engrapado y Accesorios............................................................... 104
18.8 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. ...................................................... 105
18.9 LOCAL ............................................................................................... 108
18.10 APARAMENTA.................................................................................... 108
18.11 CABLES ............................................................................................. 109
18.12 ARMARIO DE BAJA TENSIÓN ............................................................. 109
18.13 FUSIBLES ........................................................................................... 110
18.14 EQUIPO DE MEDIDA........................................................................... 110
18.15 TRANSFORMADOR ............................................................................. 112
18.16 -CENTRO DE MANDOS ....................................................................... 114
18.17 EXTINTORES MANUALES ................................................................... 114
18.18 CONDUCTORES AISLADOS ................................................................. 115
18.19 CAJA DE DERIVACIÓN........................................................................ 115
18.20 MATERIAL DE CONEXIÓN .................................................................. 115
18.21 INTERRUPTORES ................................................................................ 115
11
MEMORIA DESCRIPTIVA
18.22 ARMARIOS......................................................................................... 115
18.23 LUMINARIAS...................................................................................... 116
18.24 LÁMPARAS ........................................................................................ 116
18.25 ALUMBRADO PÚBLICO. ..................................................................... 118
PLANOS ............................................................................................................ 120
12
MEMORIA DESCRIPTIVA
Memoria descriptiva
1 Antecedentes.
2
3
4
Se procede a la redacción del presente Proyecto de una línea de 20 kV y centros de transformación para la Electrificación de un Polígono Industrial.
Objeto del Proyecto.
Tiene por objeto el presente proyecto describir y calcular las distintas instalaciones de que consta, tales como: Línea Aérea de Media Tensión, Centros de Transformación, Redes de Baja Tensión, Alumbrado Público e Instalación interior nave.
Situación.
La línea aérea de Media Tensión, los Centros de Transformación y el Polígono Industrial está situado en el término municipal de Fuente Obejuna. La primera alineación de la línea atraviesa la finca de Oropesa y la segunda transcurre a través de la finca Los Prados Cintados donde se situará el polígono industrial.
Descripción de la Línea de Alta Tensión.
Altitud: Superior a los 500 metros.
Zona: B en todo el recorrido.
Longitud total: 1970 metros.
Número de alineaciones: Dos.
Tensión de servicio: 20 kV.
Tensión más elevada correspondiente a la tensión de servicio: 24 kV.
Categoría : Tercera.
Frecuencia : 50 Hz.
Soportes : De sección rectangular.
Cadena de aisladores: De suspensión y amarre según los casos.
Tipo de aisladores: De caperuza y vástago en vidrio templado.
Número de aisladores por cadena de suspensión o amarre: Tres.
13
MEMORIA DESCRIPTIVA
Número de circuitos: Un circuito trifásico de un conductor por fase.
Naturaleza del cable: Aluminio.
Acero ( ACSR), composición: 6 + 1.
Sección nominal de los conductores: 31,10 mm2.
Compañía suministradora: Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.
Número de soportes: 14.
4.1 Derivación y Trazado.
La derivación tiene lugar a partir del poste nº 20 de la línea de 20 kV, propiedad de la Compañía Sevillana de Electricidad, que figura en el perfil longitudinal de la línea, y que según el resultado de la consulta realizada a los jefes de zona de la Empresa en cuestión, dispone de potencia suficiente para las necesidades que ha de cubrir la línea proyectada. Dicha derivación se ejecutará mediante una cruceta acoplada al apoyo citado, aprovechando la circunstancia de poseer el mencionado soporte a altura suficiente para permitir la colocación de la cruceta indicada, respetándose las medidas de seguridad reglamentarias.
La cruceta de derivación estará realizada a base de un perfil normalizado en ‘U’, de dimensiones suficientes, en el que se fijarán tres cadenas de amarre de tres aisladores cada una.
De dicha cruceta partirán en capa los tres conductores hasta un poste de entronque y principio de línea situado a 141 metros del poste de derivación.
En el poste de entronque se situará un secionador tipo intemperie unipolar, montaje horizontal en cabeza y una cruceta horizontal de perfil ‘ U ‘, provista de tres cadenas de amarre de tres aisladores cada una. Los conductores acceden al poste de entronque en capa.
De este apoyo salen los conductores al tresbolillo hasta el apoyo siguiente. Cada cruceta de este apoyo dispondrá de dos cadenas de amarre de tres aisladores cada una, a la que acometerán, mediante los cortocircuitos-fusibles sujetados mediante aisladores rígidos a través de unos latiguillos, cada una de las tres fases.
Los cortacircuitos-fusibles serán unipolar con fusibles de alto poder de ruptura ( A.P.R )
De este apoyo parten hacia el siguiente, que es de alineación, los conductores. La disposición de los conductores a partir de dicho apoyo es al tresbolillo y los conductores van fijados con cadenas de suspensión y así sucesivamente hasta el apoyo fin de línea, al cual acceden los conductores en capa.
14
MEMORIA DESCRIPTIVA
El apoyo nº 9 se organiza como ángulo y amarre, constituyendo el fin de la primera alineación.
El indicado soporte de ángulo está organizado con montaje al tresbolillo y dispone de cadenas de amarre ( seis cadenas de tres elementos cada una ).
En el apoyo fin de línea colocamos un seccionador tripolar. La recepción de este apoyo se hace con cadenas de amarre y de aquí parten hacia el seccionador. En este poste también colocamos otro cortocircuito-fusible de forma vertical y las autoválvulas. De los cortocircuitos-fusibles se conecta a las tres botellas terminales aisladoras, las cuales alojan cada una un cable de aluminio homogéneo de sección 150 mm2 para el Centro de Transformación nº 1 y de 240 mm2 para los Centro de Transformación nº 2,3 y 4, con aislante de polietileno reticulado cubierto de PVC de color rojo.
Estos tres conductores para cada centro de transformación se introducen en un tubo de acero galvanizado de tres pulgadas de diámetro que baja a lo largo del apoyo, incrustándose en los cimientos de dicho apoyo y conecta con la tubería de PVC que va alojada en la zanja que de acceso al centro de transformación de forma subterránea y con un recorrido de 10, 790, 700 y 580 metros para los C.T nº 1, 2, 3 y 4 respectivamente.
Todos los apoyos llevarán su correspondiente puesta a tierra, según indica el artículo 12 y 26, apartado 6 del RAT.
No se considera necesario disponer de elementos antivibradores ni cable de tierra, atendiendo a las características de la línea proyectada.
En la primera alineación se situarán 9 apoyos y en la segunda 5
4.2
4.2.1
Elementos que Integran la Instalación
Conexión con la Línea de Alimentación.
Se efectuará con Blocks bifilares para cables de aluminio-acero, que permiten la unión de cables de un diámetro de 5 a 10 mm.
La conexión de los elementos se realizará con varilla de cobre de 10 mm de diámetro y terminales bimetálicos ( Al-Ac )
La unión eléctrica está garantizada por la presión ejercida por dos tornillos colocados en el eje longitudinal del block.
De manera similar y mediante análogos dispositivos, se efectuará la conexión eléctrica entre la línea proyectada y la línea que alimenta el centros de transformación.
15
MEMORIA DESCRIPTIVA
4.2.2 -Conductor Desnudo.
El tendido de la línea se llevará a cabo mediante cable de Aluminio-Acero (ACSR) normalizado.
El conductor de Aluminio-Acero está formado por una o varias capas concéntricas de alambres de aluminio y de acero, cableadas en sentido alterno, correspondiendo el alma o centro del cable, a los alambres de acero y las capas periféricas a los alambres de aluminio. Es de destacar en este tipo de conductores el poco peso por unidad de longitud y las pequeñas pérdidas por efecto corona debido a su mayor diámetro, lo que concurre con el consiguiente ahorro.
Las características del cable son:
Naturaleza del conductor Al-Ac.
Tipo de conductor LA-30.
Sección total del cable 31,10 mm2.
Sección total del aluminio 26,67 mm2.
Números de hilos de aluminio 6
Número de hilos de acero 1
Diámetro de hilo de aluminio 2,38 mm.
Diámetro de hilo de acero 2,38 mm.
Diámetro aparente dl cable 7,14 mm.
Carga mínima de rotura 1023 kg.
Resistencia óhmica a 20ºC 1,0749 Ω/km.
Peso kilométrico del cable 0,108 kg/m.
coeficiente de dilatación 19,1·10-6.
Módulo se elasticidad 8100 kg/mm2.
Los ensayos a los que son sometidos los conductores son:
Mecánicos; de tracción, torsión, de plegados alternos, de alargamientos, de carga al 1% de alargamiento y de adherencia del recubrimiento.
16
MEMORIA DESCRIPTIVA
Eléctricos; De resistividad.
Químicos; de capa de cinc y de homogeneidad de recubrimiento.
4.2.3
4.2.4
Aisladores.
Los aisladores tanto en los apoyos de alineación, de ángulo, como el de principio y fin de línea, serán de vidrio templado, tipo caperuza y vástago, de fabricación de 1ª calidad de las siguientes características:
carga de rotura: 4000 kg.
Peso aproximado:1,7 kg.
Esfuerzo permanente normal: 1300 kg.
Diámetro del Vástago:11 mm.
En los apoyos previstos para la colocación del seccionador intemperie tanto horizontal como vertical y los cortacircuitos-fusibles de A.P.R se colocarán aisladores de 1º calidad de las siguientes características:
Tensión de servicio: 20 kV.
Altura total: 142 mm.
Diámetro máximo: 154 mm.
Peso aproximado: 1,7 kg.
Herrajes y Accesorios de la Línea.
Son todos los elementos que intervienen en la sujeción de los conductores, exceptuando los aisladores. Deberán ser capaces de soportar los esfuerzos electrodinámicos a los que se encuentran sometidos. Estarán galvanizados en caliente por inmersión para hacerlos resistentes a la corrosión.
a) Cadenas de suspensión constituidas por: - Horquilla de bola en V de primera calidad para unión entre crucetas y
parte superior del primer elemento de las cadenas de aislamiento. El peso de esta horquilla es de 0,38 kg y su carga de rotura es de 5000 kg.
- Rotula corta de primera calidad de 0,225 kg de peso y 5000 kg de carga de rotura. Dicha rótula sirve de unión entre el último aislador y la grapa de sujeción del conductor.
- Grapa de suspensión oscilante de primera calidad, de 1,2 kg de peso y 6000 kg de carga de ruptura. Esta grapa permite una inclinación de unos 40º sobre la horizontal.
17
MEMORIA DESCRIPTIVA
b) Cadenas de amarre constituidas por. - Horquilla de bola, análoga a la utilizada para la cadena de suspensión. - Rótula larga de buena calidad de 0,4 kg de peso y 5000 kg de carga de
rotura. - Grapa antideslizante de 1,1 kg de peso y 6000 kg de carga de rotura.
c) Derivación.
Las derivaciones se efectuarán mediante crucetas con cadenas de amarre, para salida de conductores en capa.
4.2.5
4.2.6
Puestas a Tierra.
Los apoyos dispondrán de puestas a tierra formadas por un conductor de cobre de 50 mm2 de sección, uniendo el apoyo con dos picas de cobre de 14 mm de diámetro y 2 metros de longitud separadas a 3 metros y a una profundidad de 0,5 metros,
Dicho conductor de unión, pasará a través de la cimentación del poste, ya que de este modo se encontrará más protegido.
En ningún caso la resistencia de puesta a tierra será superior a 20 Ω.
Apoyos Metálicos.
Serán metálicos flexibles de sección rectangular y cuerpo tronco-piramidal. Estarán formados por cuatro montantes de perfil angular arriostrados por presillas horizontales alternadas.
Los soportes serán galvanizados en caliente, prefabricados en dos mitades, de los cuales la inferior se fijará en las cimentaciones durante el hormigonado y la otra se le acoplará posteriormente mediante soldadura.
Los apoyos de alineación y de ángulo serán de disposición a tresbolillo y el de entronque y fin de línea de montaje 0.
La altura mínima de los apoyos viene dada por tres magnitudes:
a) Altura mínima de los conductores sobre el terreno. b) Distancia del aislador más bajo al extremo superior del apoyo. c) Longitud del empotramiento del apoyo.
El primer apoyo es el apoyo de entronque. Llevará un seccionador tipo intemperie, montaje horizontal.
El segundo apoyo tiene por misión soportar el equipo de cortacircuitos-fusibles de protección de la línea.
18
MEMORIA DESCRIPTIVA
De acuerdo con los cálculos mecánicos efectuados y a la vista de las alturas necesarias, según el perfil de la línea y los vanos elegidos, resultan los apoyos cuyas características se señalan en la siguiente relación.
Los apoyos elegidos son:
a) C-13-250 kg, de altura libre 11,8 y de altura total 13 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,45 metros; a = b = 0,8 metros; Excavación:0,93 m3.
b) C-15-250 kg, de altura libre 13,7 y de altura total 15 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,55 metros; a = b = 0,8 metros; Excavación:0,99 m3.
c) C-15-600 kg, de altura libre 13,55 y de altura total 15 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,70 metros; a = b = 1,05 metros; Excavación:1,87 m3.
d) C-16-250 kg, de altura libre 14,7 y de altura total 16 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,55 metros; a = b = 0,8 metros; Excavación:0,99 m3.
e) C-16-600 kg, de altura libre 14,55 y de altura total 16 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,70 metros; a = b = 1,09 metros; Excavación:1,73 m3.
f) C-13-1200 kg, de altura libre 11,35 y de altura total 13 metros. Cimentaciones en bloque de hormigón en masa de h = 1,9 metros; a = b = 1,11 metros; Excavación:2,34 m3.
Pertenecen a cada apartado los siguientes apoyos:
a) Apoyo nº 1 b) Apoyos nº2,3,4,10,11,12,13. c) apoyo nº 5 d) apoyo nº 6,7,8 e) apoyo nº 9 f) apoyo nº14
4.2.7 Seccionador Unipolar.
En el apoyo de principio de línea se dispondrá un seccionador unipolar tipo exterior, para una tensión de servicio de 24 kV y un intensidad nominal de 400 A. Colocados en posición horizontal.
Las características serán:
Tensión máxima de servicio 24 kV
Intensidad nominal 400A
Línea de fuga 565 mm
19
MEMORIA DESCRIPTIVA
Sobreintensidad admisible amplitud máxima 35 kA
Sobreintensidad admisible durante 1 seg. a 50 Hz 20 kA ef.
4.2.8
4.2.9
Seccionador Tripolar.
En el postes de fin de línea se dispondrá un seccionador tripolar tipo exterior, para una tensión de servicio de 24 kV y un intensidad nominal de 400 A.
La parte en tensión del seccionador estará montada sobre tres juegos de aisladores, destinados cada uno de ellos a servir respectivamente:
a) De entrada (fijos). b) Establecer e interrumpir el contacto eléctrico (basculante). c) Proporcionar salidas (fijos).
La unión entre los últimos juegos se efectuará mediante conexión flexible.
Las características serán:
Tensión máxima de servicio 24 kV
Intensidad nominal 400A
Línea de fuga 565 mm
Sobreintensidad admisible amplitud máxim 35 kA
Sobreintensidad admisible durante 1 seg. a 50 20 kA ef.
Peso. 58 kg.
Los seccionadores son de doble cuchilla con mando por estribo de modo que el funcionamiento de los tres polos sea simultáneo. El mando estará provisto de un taladro de 15 mm de diámetro que nos permite se enclavamiento mediante una comando, y situado a una altura de seguridad desde el suelo.
Cumplen con la instrucción RAT 06 y artículo 38 del RAT.
Cortacircuitos Fusibles.
Estarán colocados en el apoyo nº 2 y en el fin de línea. Está formado por un herraje en forma de marco de angulares galvanizados de 30 mm, Hay tres fusibles con las siguientes características:
Tensión nominal 20 kV.
20
MEMORIA DESCRIPTIVA
Intensidad nominal 400 A
Los fusibles que aloja son de A.P.R. tipo FUSARC según catálogo de fabricante, de intensidad nominal elegida para que exista coordinación selectiva entre dichos fusibles y el resto.
Colocamos por lo tanto en el apoyo nº 2 fusibles de 80 A y en el apoyo fin de línea fusibles de 63 A.
El cuerpo del cortacircuito es de fibra de vidrio impregnada y contiene los elementos fusibles en un seno de arena de sílice. Estos elementos fusibles están soldados en los extremos a los bornes.
El conjunto está equipado con un percutor integrado. La excelente resistencia del cuerpo a los golpes, elimina el riesgo de fragmentación durante su manejo. Gracias a sus propiedades térmicas, la temperatura del fusible permanece baja a intensidad nominal.
La concepción del elemento fusible aporta una avance importante en la reducción de sobretensiones de corte.
La arena de sílice posee un elevado poder de refrigeración y permite la perfecta extinción del arco. El recorrido y el esfuerzo del percutor permite provocar el disparo de un aparato de corte o de indicador de fusión.
Las características son:
In= 80 A ; Intensidad mínima de corte 365 A
Poder de corte 40 kA
Longitud 442 mm
Peso 5 kg
In= 63 A ; Intensidad mínima de corte 260 A
Poder de corte 40 kA
Longitud 442 mm
Peso 5 kg
21
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las curvas de fusión: Los cortacircuitos fusibles permiten cortar rápidamente las grandes corrientes de cortocircuito. La tolerancia es de ± 10%.
22
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las curvas de limitación: Los cortacircuitos fusibles son limitadores de corriente. Para una intensidad determinada la fusión se produce antes de que la corriente alcance su valor máximo.
4.2.10 Descargadores de Tensión.
Van a ir colocados en el apoyo fin de línea y son tres. Protegen al transformador contra ondas de sobretensión limitando estas a valores que no perjudican a la instalación.
Estos se consigue por medio de elementos de descarga que se ceban a un determinado valor de la tensión y de bloques porosos de resistencia no lineal (elementos autoválvulas)
Durante la descarga de la onda, el descargador mantiene la tensión por debajo de un valor pequeño como para poder ser interrumpida en los entrehierros, quedando el pararrayos en las condiciones iniciales.
23
MEMORIA DESCRIPTIVA
El pararrayos autoválvulas utilizado es de carburo de silicio. Estos pararrayos son elementos de alta fiabilidad, Su versatilidad los hace idóneos para la protección contra sobretensiones en aparatos, líneas e instalaciones, donde los niveles y la frecuencia de las sobretensiones se correspondan con el servicio nominal.
Tienen un elemento de desenganche formado por una pieza de moldarta situada en el extremo inferior del pararrayos, desconectando el cable de tierra evitando la puesta a tierra de la línea dando una indicación visual de avería.
Las características son:
Tensión nominal 24 kV
Tensión mínima de cebado a 50 Hz 37,5 kV
Tensión máxima de onda 64 kV cresta.
Dimensiones:
Longitud 669 mm
Línea de fuga 656 mm
Peso 6,8 kg
Peso del soporte 0,8 kg
4.2.11 Cimentaciones.
4.2.12
4.2.13
Las cimentaciones de los apoyos las hemos obtenido del catálogo comercial utilizado.
Placa de Peligro de Muerte.
Serán circulares embutidas y esmaltadas a fuego con inscripción reglamentaria. Se colocará una sobre cada apoyo de forma que sea bien visibles.
-Botellas Terminales.
Las botellas terminales se utilizarán para el paso de lo línea aérea a subterránea. Se emplearán botellas terminales con las siguientes características mínimas:
Tensión de servicio 24 kV
Tensión de ensayo industrial ( 50 Hz) 50 kV
24
MEMORIA DESCRIPTIVA
5 Objeto de los Centros de Transformación.
El objeto de estos centros es albergar el transformador de potencia y los demás elementos.
Los centros de transformación son del tipo interior, para una tensión de 20 kV, recibida de forma subterránea, la cual procede de la línea de alta tensión.
Desde dichos centros se distribuye en baja tensión la potencia necesaria para la alimentación de las naves, así como para el alumbrado público del polígono.
Los centros de transformación son prefabricados de hormigón.
Vamos a alojar en su interior celdas tipo CGM, según catálogo de fabricante, cuadro de baja tensión, centro de mando y el transformador de potencia.
25
MEMORIA DESCRIPTIVA
Todos los cálculos y ejecución se realizarán teniendo en cuenta el Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de seguridad en Centrales Eléctricas, subestaciones y centros de Transformación.
5.1
5.2
Descripción general.
Los centros responden a una construcción prefabricada de hormigón, modelo cubimetal. Son centros de montaje por elementos, por lo cual no es necesario efectuar ningún tipo de cimentación.
Únicamente se debe realizar una excavación, en el fondo de la cual, se dispondrá un lecho de arena nivelada.
Los diferentes elementos del centro son atornillados entre sí previa interpretación de dobles juntas de neopreno.
El acabado exterior del centro es una terminación de canto redado visto.
La resistencia características que se consigue para el hormigón es superior a 250 kg/cm2
En el lugar destinado al transformador se encuentran unos raíles en doble T laminados en caliente que lo soporten y permitan su manejo.
En servicio, las ruedas del transformador estarán bloqueadas.
La ventilación de los locales se asegura mediante rejillas de ventilación, con lamas en forma de V invertida .
Todos los locales en que se encuentran los centros de transformación han de quedar cerrados de tal manera que se impida el acceso a personal ajeno al servicio.
Descripción e instalación de los elementos.
Los elementos que constituyen el centro son:
BASE: Es una cubeta prefabricada de hormigón armado. Para su colocación debe realizarse un foso en el terreno de una profundidad de 700 mm. En el foso se sitúa una capa nivelada de arena de 150 mm. En esta van dispuestos dos orificios para la entrada de cables, tanto en alta como en baja tensión.
PAREDES: Son elementos prefabricados de hormigón armado. Unos cajetines de acero situados en los bordes permiten el acoplamiento de las paredes entre sí mediante tornillos.
26
MEMORIA DESCRIPTIVA
Estos cajetines, una vez efectuada la unión, permiten montar y desmontar el centro cuantas veces se desee. Entre panel y panel de la pared se colocan dobles juntas de espuma de neopreno para evitar la infiltración de humedad.
Asimismo, en las paredes van dispuestas las puertas y rejillas de ventilación. El sistema de unión de los módulos garantizan una perfecta equipotencialidad del centro.
SUELOS : Están constituidos por elementos planos, prefabricados de hormigón armado. Los suelos se colocan por gravedad.
En ellos, al igual que en la base, se disponen los orificios que permiten el acceso a las celdas, cuadro eléctricos y transformador.
En la parte central se disponen tapas de poco peso que permiten el acceso a la parte inferior de la base, a fin de facilitar la conexión de los cables.
TECHOS: Formados por elementos de características similares a los de las paredes, con juntas también similares a las de estas, que se sellan posteriormente garantizando la estanqueidad.
PUERTAS: Construidas en chapa de acero galvanizada y pintadas posteriormente.
Esta doble protección, galvanizado más pinturas, las hace muy resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.
Las persianas son desmontables, de tal modo que la introducción o extracción del transformador se realiza a nivel del suelo, y sin necesidad de grúas de gran potencia.
Unas finas mallas metálicas impiden la penetración de insectos, sin que por ello disminuya la capacidad de ventilación.
Las puertas de que disponen los centros son de acero galvanizado y las bisagras permiten abrir 180º y en el sentido de apertura, es decir, hacia el exterior del centro. Dichas puertas tienen rótulos de aviso de instalaciones de alta tensión.
Dicho centro de transformación cumple la instrucción MIE RAT-14 apartado 3.3
5.3 Dimensiones del Centro.
El centro de transformación será del tipo PFU-5, según catálogo de fabricante. Las dimensiones del centro son:
DIMENSIONES EXTERIORES:
Longitud 6080 mm
Anchura 2380 mm
27
MEMORIA DESCRIPTIVA
Altura 3045 mm
Superficie 14,5 mm2
Altura vista 2585 mm
Altura vista: 2620 mm
Altura útil: 2520 mm
DIMENSIONES INTERIORES:
Longitud 5900 mm
Anchura 2200 mm
Altura 2355 mm
Superficie 13 mm2
DIMENSIONES EXCAVACIÓN:
Longitud 6880 mm
Anchura 3180 mm
Profundidad 560 mm
Peso: 17000 kg
5.4 Celdas
Por lo general deben cumplir los requisitos de tensión, tiempo de corte, corriente nominal y de cortocircuito necesarias para el punto en que van a ser colocadas.
Vamos a utilizar celdas prefabricadas tipo CGM según catálogo de fabricante, las cuales están concebidas para las instalaciones interiores, con grado de protección IP305.
Estas celdas permiten realizar cualquier maniobra en centros de MT/BT, hasta 24 kV.
Los cuadros son modulares, según las necesidades. Cumplen la normas UNE 20099, así como las prescripciones reglamentarias del MIE RAT-12 y MIE RAT-17.
28
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las fases están dispuestas frontalmente y son accesibles por el frente para el conexionado. La explotación se ve simplificada por l reagrupamiento de todos los mandos en la parte frontal.
Las celdas se fijan al suelo por fijación de cuatro ángulos con una banda adhesiva sobre el suelo limpio.
Las condiciones normales de servicio de las celdas se ajustarán a la norma UNE-20099. Estas son:
Temperatura máxima del ambiente 40º C, siendo su valor medio en 24 horas no superior a 35 ºC
Temperatura mínima del ambiente –5ºC.
La altitud de la instalación no ha de ser superior a los 1000 metros sobre el nivel del mar.
El aire de los recintos no contendrá polvo, humo, gases o vapores corrosivos o inflamables, ni sales en cantidad apreciables.
Todas estas celdas están construidas con chapa de acero satinado, de 3 mm de espesor en las partes resistentes y de 2 mm en las partes de cierre, con acabado de pintura que garantice su resistencia a la corrosión.
Dispondrán de luz para alumbrado de las celdas y mirilla que permita ver las posición de los contactos, así como una placa indicadora de peligro.
Las características eléctricas nominales de las celdas son:
Tensión nominal 20 kV
Tensión máxima de servicio 24 kV
Frecuencia nominal 50 Hz
Nivel de aislamiento a 50 Hz 50 kV
Nivel de aislamiento a onda de choque 125 kV
Intensidad nominal 400 A
Límite térmico 12,5 kA
Límite electrodinámico 31,5 kA
29
MEMORIA DESCRIPTIVA
Vamos a usar cinco tipos de celdas según sus funciones: Celda de línea, Celda de interruptor automático Celda de protección con Fusibles, Celda de medida y celda de remonte
5.4.1
5.4.2
Funciones
CML ( celda de línea ): Dotada de un interruptor seccionador de tres posiciones, permite comunicar el embarrado del conjunto con los cables, cortar la corriente nominal, seccionar esta unión o poner a tierra simultáneamente las tres bornas de los cables de Media tensión.
CMP-F ( celda de protección con fusibles ): Además de un interruptor igual al de la celda de línea, incluye la protección con fusibles, permitiendo su asociación o combinación con el interruptor.
CMP-A ( Celda de interruptor automático ): Incluye un interruptor automático y un seccionador de tres posiciones. Está dotada del sistema de protección RPGM, que permite la realización de protecciones generales o de transformador.
CMM ( Celda de medida ): Esta celda constará de los tres transformadores de medida de tensión e intensidad, el módulo de contadores y el disparador doble tarifa.
CMR ( Celda de remonte ): Envolvente metálica que protege el remonte de cables hacia el embarrado.
Descripción Detallada de las Celdas.
• Base y Frente:
La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad y resistencia a la corrosión de esta base, que incorpora todos los elementos que integran la celda. La altura y diseño de esta base permiten el paso de cables de cables entre celdas.
La parte frontal está pintada e incluye en su parte superior la placa de características eléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la misma los accesos a los accionamientos del mando.
En la arte inferior se encuentran las tomas para las lámparas de señalización de tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de tierras y de las pantallas de los cables.
• Cuba:
30
MEMORIA DESCRIPTIVA
La cuba, de acero inoxidable, contiene el interruptor, el embarrado y portafusibles, y el gas SF6 se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bares.
El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de la operación segura durante toda la vida útil de la celda, sin necesidad de reposición de gas. Para la comprobación de la presión en su interior, se puede incluir un manómetro visible desde el exterior de la celda.
La cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así su incidencia sobre personas, cables o la aparamenta de Centro de Transformación.
El embarrado incluido en la cuba está dimensionado para soportar, además de la intensidad nominal, las intensidades térmicas y dinámicas asignadas.
• Interruptor/ Seccionador/ Seccionador de puesta a tierra.
El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones: conectado, seccionado y puesto a tierra.
La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor ( conmutado entre las posiciones de interruptor conectado y interruptor seccionado); y el otro para el seccionador de puesta a tierra de los cables de la acometida ( que conmuta entre las posiciones de seccionado y puesto a tierra).
Estos elementos son de maniobra independiente, de forma que su velocidad de actuación no depende de la velocidad de accionamiento del operario.
El corte de la corriente se produce en el paso del interruptor de conectado a seccionado, e, empleando la velocidad de las cuchillas y el soplado de SF6.
• Interruptor automático.
El interruptor automático consta de tres polos o ampollas que contiene SF6 a una presión absoluta cercana a 3 bares. En cada polo hay dos contactos: el inferior que es fijo y el superior que es móvil, y que es accionado por el mando de interruptor automático.
- El corte de la corriente se produce debido a la suma de dos efectos:
- Autocompresión de SF6 por desplazamiento del contacto móvil, que produce un doble soplado axial sobre el arco en ambos contactos.
• Fusibles.
31
MEMORIA DESCRIPTIVA
En las celdas CMP-F los fusibles se montan sobre unos carros que se introducen en los tubos portafusibles de resina aislante.
Los 3 tubos, inmersos en SF6, son perfectamente estancos respecto del gas, y cuando están cerrados, lo son también respecto del exterior, garantizando la insensibilidad a la polución externa y s las inundaciones. Esto se consigue mediante un sistema de cierre rápido con membrana.
Esta membrana cumple también otra misión: el accionamiento del interruptor para su apertura, que puede tener origen en :
- la acción del percutor de un fusible cuando éste se funde. - La sobrepresión interna del portafusibles por calentamiento excesivo del
fusible.
5.4.3 Conexión.
• Conexión entre celdas.
El elemento empleado para realizar la conexión eléctrica y mecánica entre celdas se denomina conjunto de unión.
El conjunto de unión está formado por tres adaptadores elastoméricos enchufables que, montados entre las tulipas ( salidas de los embarrados) existentes en los laterales de las celdas a unir, dan continuidad al embarrado y sellan la unión, controlando el campo eléctrico por medio de las correspondientes capas semiconductoras.
El diseño y composición de este conjunto de unión, además de imposibilitar las descargas parciales, permite mantener los valores característicos de aislamiento, intensidad nominales y de cortocircuito que las celdas tienen por separado.
Tras disponer de los tres adaptadores de las tres fases del embarrado, únicamente es necesario dar continuidad a la tierra y afianzar la unión mecánica entre las celdas mediante unos tornillos.
A fin de permitir la máxima flexibilidad en la realización de esquemas, se dispone de varias opciones en cuanto a las salidas laterales de los embarrados, de forma que en cada lateral se puede optar entre :
TULIPAS: Si el objeto es la conexión presente o futura a otra celda CGM por ese lado.
PASATAPAS: Si se trata de una salida de cables o unión con una celda no perteneciente a los sistemas CGM.
CIEGA: Si no se necesita conexión alguna por ese lado, el lateral no presentará ningún tipo de conector.
32
MEMORIA DESCRIPTIVA
• Conexión de cables.
Las acometidas de Media Tensión y las salidas a transformador o celda de medida se realizan con cables. Las uniones de estos cables con los pasatapas correspondientes en las celdas CGM deben ejecutarse con terminales enchufables de conexión sencilla(enchufable) o reforzada ( atornillables ).
5.4.4
5.4.5
Funciones de Protección.
• Protección con Celda de Fusibles.
La utilización de los fusibles en la celda CMP-F puede responder a dos sistemas:
a) Fusibles asociados: En caso de fusión de uno de los fusibles, no se abre el interruptor de la celda, por lo que el transformador queda alimentado a dos fases.
b) Fusibles combinados: Cuando cualquiera de los fusibles se funde, el interruptor se abre, evitando que el transformador quede alimentado sólo a dos fases.
En nuestro caso utilizaremos fusibles combinados.
• Protección con Celda de Automático.
Cuando se requiere un interruptor automático se dispone de la celda CMP-A, dotada con el sistema autónomo de protección RPGM. Las posibilidades del relé de esta celda incluyen las protecciones contra sobreintensidades de fase y fugas a tierr, contra cortocircuitos entre fases y entre fases y tierra.
Celda de Línea
Va a ser del tipo CML-A-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad máxima nominal de 400 A. Esta celda tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces durante un segundo, y un límite electrodinámico de 31,5 kA.
El equipo base de esta celda es:
A )Módulo de corte y aislamiento integro en SF6
B ) Interruptor rotativo III, con posiciones Conexión –Seccionamiento-Puesta a tierra
33
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.4.6
5.4.7
Celda de Interruptor Automático.
Va a ser del tipo CMP-A-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad máxima nominal de 400 A. Esta celda tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces durante un segundo, y un límite electrodinámico de 31,5 kA.
El equipo base de esta celda es:
A) Un interruptor-seccionador de tensión nominal de 24 kV, con una intensidad nominal de 400 A. Tiene un poder de corte de 2,5 kA y una resistencia mecánica de 1000 maniobras, conforme a la norma: Tiene un resistencia eléctrica de 100 cortes a una intensidad nominal y un cosϕ = 0,7.
B) Un juego de barras tripolar de cobre aislado modular y extensible, dispuesta en abanico.
C) Un seccionador de tierra.
D) Un mando CIT de apertura y cierre de palanca.
E) Unos indicadores de presencia de tensión.
Los cables de la red se conectan sobre los bornes inferiores del aparato con terminales simplificadas, para cables secos unipolares.
El acceso a este compartimiento está subordinado al cierre del seccionador de puesta en cortocircuito y a tierra, dotado de un mando brusco e independiente del operador. Los brazos que soportan las pinzas de contacto están equipadas con unas placas reflectantes visibles a través de las mirillas del panel de acceso.
2-Celda de Protección con Fusibles.
Va a ser de tipo CMP-F-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad máxima de 400 A y una tensión nominal de 24 kV. En esta celda la fusión del fusible implica la apertura del interruptor. Tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces y un límite electromagnético de 31,5 kA.
34
MEMORIA DESCRIPTIVA
El equipo base de esta celda está formado por:
A) Un interruptor-seccionador: Las funciones que realiza son: corte por autosoplado de hexafluoruro de azufre ( SF6) y seccionamiento.
Tensión nominal 24 kV
Intensidad nominal 400 A
El cárter está lleno de hexafluoruro de azufre ( SF6) a una presión relativa de 0,5 bares. Cada cárter está sellado de por vida después del rellenado.
Cualquier sobrepresión accidental quedaría limitada a 2,5 bares por la apertura de la parte posterior del cárter. Los gases serían canalizados hacia la parte inferior y posterior de la celda, sin ninguna manifestación o proyección hacia la pared frontal.
B) Un juego de barras tripolar de cobre aislado modular y extensible, dispuestas en abanico
C) Un seccionador de tierra en doble brazo. Al cortar la corriente automáticamente se pone a tierra el resto de la instalación desconectada, evitando así descargas estáticas.
D) Tres fusibles. Para una tensión nominal de 20 kV y una potencia del transformador de 500 kVA, colocaremos fusibles, del calibre de 40 A.
E) Un mando CIT.Armado del mando por palanca y cierre automático del interruptor al final de esta maniobra. Apertura por botón pulsador.
F) Un indicador de presencia de tensión.
5.4.8 -Celda de Medida.
Va a ser del tipo CMM según catálogo de fabricante, con una intensidad nominal de 400 A y una tensión nominal de 20 kV.
El equipo base de esta celda está formado por:
B) Un juego de barras tripolares.
35
MEMORIA DESCRIPTIVA
C) Un espacio para los transformadores de tensión y de intensidad.
El equipo de medida constará de:
- Un contador de energía activa de cuatro hilos simple tarifa, relación 5/1 A y 20000/380 V.
- Un contador de energía reactiva simple tarifa, relación 5/1 A y 20000/380 V. - Tres transformadores de intensidad y tres de tensión de aislamiento seco en
resina epoxy y cuyas características son: - Tres transformadores de tensión con aislamiento seco en resina epoxy y
construidos según normas UNE y CEI y cuyas características son: - Un reloj de conmutación para el cambio de tarifas y gobierno del maxímetro. - Regleta de verificación.
Los secundarios de los seis transformadores se conectarán a los equipos de medida.
5.4.9 EnclavamientoS
Se disponen los siguientes enclavamientos por posición, según normativa UNE-20.0099:
• El interruptor principal de puesta a tierra nunca podrán conectarse simultáneamente.
• Siempre queda garantizado que para conseguir el acceso al compartimiento de cables, se deba conectar previamente al seccionador de puesta a tierra.
• Al desmontarse el panel frontal se impide la maniobra de la aparamenta. Opcionalmente este enclavamiento puede ser anulado por acción voluntaria.
• El interruptor principal y el seccionador de puesta a tierra, permiten bloquear su maniobra mediante candado, tanto abierto como cerrado.
En las posiciones de protección con fusibles, además de los citados, se dan los siguientes enclavamientos:
• El acceso al compartimiento de fusibles nunca se podrá efectuar si con anterioridad no se han conectado el seccionador de puesta a tierra.
En las posiciones de protección con interruptor automático, se dan los siguientes enclavamientos:
• El interruptor automático está conectado. El seccionador está conectado y no se puede maniobrar. Asimismo, no se puede conectar el seccionador de puesta a tierra.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
• El interruptor automático está desconectado. El seccionador puede estar conectado o en posición abierto. Si el seccionador está conectado se puede accionar sobre el interruptor automático y no se puede accionar el seccionador de puesta a tierra. Si el seccionador está en posición abiero, el interruptorautomático no puede maniobrarse y el seccionador de puesta a tierra podría maniobrarse. La posición interruptor automático abierto y seccionador en posición abierto es también el punto de partida para la realización de la operación de prueba del automático.
Par poder realizar esta operación es necesario realizar una simple maniobra de desenclavamiento. Esta operación no implica ninguna desregulación de los parámetros del interruptor automático o de su mecanismo de maniobra.
Una vez realizadas las pruebas del interruptor automático, mediante otra simple operación de enclavamiento, se vuelve a reponer al estado inicial de la celda con interruptor automático.
• El seccionador de puesta a tierra está conectado. No puede accionarse el interruptor automático.
Tanto el interruptor automático, el seccionador yel seccionador de puesta a tierra, pueden ser dotados de un dispositivo que permite bloquear su maniobra, tanto en la posición de abierto como en la de cerrado.
Adicionalmente y en los suministros en Alta Tesión se disponen los siguientes enclavamientos:
• Para acceder al interior de la celda de medida hay que realizar las siguiente secuencia de operaciones: Con la llave liberada al abrir el elemento de corte de la celda posterior ( interruptor ) se accede a la puesta a tierra de la celda de auomático. Par cerrar la puesta a tierra de la celda de protección general hay que abrir en primer lugar el disyuntor y posteriormente el seccionador. Sólo entonces se puede cerrar la puesta a tierra que a su vez libera la llave que permite el acceso a la celda de medida.
• Asimismo y para acceder al transformador de potencia es necesario cerrar previamente la puesta a tierra de la celda que le da servicio. Sólo de esta forma es posible obterner la llave de acceso.
5.4.10 Normativa que Deben Cumplir las Celdas.
Los módulos deberán cumplir la instrucción MIE RAT-17, capítulo 7.4, que dice: ‘’ Todos los módulos deben llevar en lugar visible placa de características con : nombre del fabricante, número de serie, designación de tipo, tensión nominal, intensidad máxima, intensidad de cortocircuito máxima, nivel de aislamiento, año de fabricación’’. Las celdas de protección deben cumplir la instrucción MIE RAT-09, capítulo 1, en lo que se refiere a la protección contra sobreintensidades.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Los seccionadores deben cumplir la instrucción MIE RAT-06, capítulo 6, que dice:’’Los seccionadores no deben maniobrar de forma intempestiva’’.Las cuchillas de puesta a tierra de los seccionadores están dotados de enclavamiento respecto de las cuchillas principales. Los aisladores de los seccionadores estén dispuestos de tal forma que las corrientes de fuga van a tierra y no entren entre bornes de un mismo polo ni entre polos.
Los seccionadores también deben cumplir la instrucción MIE RAT-06, capítulo 4, que dice: ‘’E seccioador está dotado de indicador de tensión y de posición de abierto o cerrado’’.También deben cumplir la instrucción MIE RAT-17, capítulo 5, que dice: ‘’Los seccionadores y los seccionadores de puesta a tierra cumplirán con lo indicado en la norma UNE 20099. Las corrientes de fuga a través de la distancia de seccionamiento no deberán exceder de 0,5 mA en las condiciones de ensayo previstas en el apartado 6 ‘’
Los transformadores de tensión y de intensidad de la celda de medida deben cumplir la instrucción MIE RAT-08, capítulos 1 y 2.
5.5 Transformador de Potencia.
Va a ir instalado en el centro de transformación, será de baño de aceite, sus características son:
Potencia nominal 500 kVA
Tensión del primario 20 kV
Tensión del secundario 380/220 V
Frecuencia 50 Hz
Normas UNESA 5.201-C
Tensión de cortocircuito 6%
Pérdidas en el hierro 1165 W
Pérdidas en el cobre 5300 W
Rendimiento a cos ϕ = 1 y carga 100% 98,73 %
Rendimiento a cos ϕ = 0,8 y carga 100% 98,38 %
Caída de tensión a cos ϕ = 1 y carga 100% 1,15 %
Caída de tensión a cos ϕ = 0,8 y carga 100% 3,2 %
Conexión Dy11
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Longitud 1430 mm
Anchura 880 mm
Altura 1305 mmn
Peso del aceite 350 litros
Peso total 1455kg
5.6 Armario de Baja Tensión.
Será un armario de forma prismoidal, fabricado con chapa electrozincada de espesor 15/10.
La chapa está plegada, reforzada y revestida con pintura en polvo de epoxy más poliéster polimerizado, que asegura una excelente estabilidad del calor, buena resistencia a la temperatura y a la corrosión.
Las dimensiones en milímetros serán:
Profundidad 400 mm
Anchura 900 mm
Altura 2025 mm
Se dispondrá de un interruptor general con un grado de protección IP-55
Estos interruptores están conformes con:
- Recomendaciones IEC-408 - Norma francesa NF-C63-130 - Norma alemana VDE-0660 - Norma inglesa BS-5419 - Norma italiana CEI
Las características más importantes de los interruptores son:
Intensidad nominal a 60 º C 1000 A
Intensidad nominal de empleo 1000 A
Tensión nominal 660 V
Número de polos 4
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Poder de cierre ( en cortocircuito ) 75 kA
Intensidad de corta duración admisible ( 1 seg ) 35 kA
El grado de protección del armario es IP-54. La temperatura interior del cuadro debe mantenerse entre –10ºC y 20 ºC, para ello, los armarios disponen de rejillas de ventilación tanto en la parte superior como en la inferior. De este modo, se garantiza una buena ventilación natural por convección, dado que las pérdidas eléctricas que tendrán lugar en el interior de las celdas se estiman inferiores a 700 W.
5.7
5.8
Conductores Empleados.
El conductor que llega a la caseta de transformación será unipolar de sección 150 mm2 para el C.T nº 1 y de 240 mm2 para los C.T nº 2,3 y 4. Los conductores que unen las celdas de alta tensión serán unipolares de sección 25 mm2 de cobre para 12/20 kV.
El conductor que une el transformador y el armario de baja tensión será una pletina de cobre de 80 x 5 mm2 de sección.
Del armario de baja tensión del C.T nº 1 parten dos líneas una que va a alimenta a las naves con una sección de Aluminio de 150 mm2 y otra de 120 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 2 parten dos líneas una que va a alimenta a las naves con una sección de Aluminio de 240 mm2 y otra de 95 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 3 parten dos líneas una que va a alimenta a las naves con una sección de Aluminio de 400 mm2 y otra de 95 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 4 partn dos líneas una que va a alimenta a las naves con una sección de Aluminio de 240 mm2 y otra de 150 mm2.
Material de Señalización y Seguridad.
En las puertas de acceso del CT y n las puertas y pantallas de protección de las celdas, llevarán el cartel con la correspondiente señal triangular de riesgo eléctrico de las dimensiones y colores que específica la recomendación AMYS 1.4.10, Modelo AE-10.
En un lugar bien visible del interior del centro de transformación se colocará un cartel con las instrucciones de primeros auxilios a prestar en caso de accidente y su contenido se refirirá a la respiración boca a boca y masaje cardíaco. Su tamaño será el UNE A-3.
Para mayor seguridad de los operarios encargados del mantenimiento del centro, se instalará en el mismo los siguiente elementos:
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MEMORIA DESCRIPTIVA
- Una banqueta aislante adecuada a 25 kV - Una placa de indicación de primeros auxilios ubicada en un lugar bien visible. - Unos guantes aislantes para AT de 25 kV - Unos guantes aislantes para BT, de 2,5 kV - Placa de Cinco Reglas de Oro - Un botiquín de urgencias con los elementos necesarios para primeras curas en
caso de accidentes. - Una pértiga detectores de tensión. - Un insuflador boca a boca. - Una Pértiga de salvamiento - Una cizalla aislada de 25kV.
5.9 Puesta a Tierra.
Las instalaciones de puesta a tierra han sido calculadas de acuerdo con lo indicado en la instrucción MIE RAT-13.
Los conductores empleados tendrán una resistencia mecánica adecuada y serán de cobre desnudo reconocido; de este modo tendrán una elevada resistencia a la corrosión. Además cumplirá con la norma UNE 21022.
Los conductores se instalarán de manera que su recorrido sea lo más corto posible evitando curvas de poco radio.
Las picas de puesta a tierra se ajustarán a lo especificado en la norma UNE 21056. La unión entre el cable conductor y las picas será mediante soldadura aluminotérmica.
Habrá dos clases de puesta a tierra:
A) Puesta a tierra de protección que comprende todas las masas metálicas, cubas del transformador, herrajes, carcasas metálicas, etc..
Puesta a tierra de servicio, por la cual conectamos a tierra el neutro de baja tensión del transformador y los circuitos de baja tensión de los transformadores de medida.
La tierra de herrajes estará formada por ocho picas de 2 metros de longitud y 14 mm de diámetro de cobre, clavadas a una profundidad de 0,5 metros, en un rectángulo de 7 x 5 metros que rodea a la caseta.
Quedarán conectadas a tierra mediante cable de cobre de sección 50 mm2 que conecta a los electrodos.
El conductor irá introducido en un tubo de PVC de grado de protección 7. Las puestas a tierra serán independientes entre sí y guardarán una distancia de separación.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
En el centro de transformación, se ha seguido la guía técnica sobre cálculo, diseño y medida de instalaciones de puesta a tierra en redes de Distribución de Tercera Categoría, editada por UNESA, así como la publicación realizada por D.Julián Moreno Clemente, ‘’Instalaciones de Puesta a Tierra en Centros de Transformación‘’.
En las dos ediciones reseñadas se emplea el mismo método de cálculo y tienen en cuenta los siguientes aspectos:
- Seguridad de las personas - Protección del material - Valor de la intensidad de defeco que haga actuar las protecciones, eliminándose
así las faltas.
Par ello, se han confeccionado unos electrodos tipo, de composición y geometría definidas, que permiten reconocer, a priori, el comportamiento de la instalación de puesta a tierra en función de las características de la red de alta tensión que va a alimentar al centro de transformación, y la del terreno donde va a ubicarse éste.
Para el cálculo de la resistencia de puesta a tierra y las tensiones de paso y contacto para los distintos electrodos tipo, se ha utilizado el método e Howe. Los resultados se encuentran en tablas, con los valores unitarios necesarios.
El método empleado está conforme con todo lo reglamentado en la MIE RAT-13.
5.10
5.10.1
Alumbrado del Centro de Transformación.
Se compone de dos partes, el alumbrado interior y el alumbrado exterior.
Alumbrado Interior.
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y no suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su respectiva reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como se refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de superficie de 10 A, instalando en el lado derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y una hora de autonomía.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un interruptor diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra disparos intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo interruptor magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
- Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte. - Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte. - Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una sección de 2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de sección de Cu.
5.10.2
5.11
Alumbrado Exterior.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz con lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre luminarias esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante brazos murales de 300 mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente, se hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte. Para el encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de 220 V, 50 Hz y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
Sistema de Protección contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad de 350 litros de aceite, no utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la norma UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M.0.
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción
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MEMORIA DESCRIPTIVA
necesaria se determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o combustible existente ( UNE 23110 ).
Para un volumen entre 350 litros y 600 litros se utilizará un extintor de la clase 610B.
5.12
5.12.1
5.12.2
Alumbrado Público
-Introducción
Aparte de la temática de las instalaciones de alumbrado público en lo relativo a los aspectos luminotécnicos, tiene gran importancia el replanteo de las instalaciones, la obra civil, eléctrica y su correcta ejecución.
Hay que tener en cuenta que las instalaciones de alumbrado público necesitan inversiones cuantiosas y, por tanto, exigen ser realizadas con materiales fiables garantizados y buena ejecución de las unidades de obra, de forma que se asegure su duración, rentabilizando la inversión.
En la obra civil se deben considerar las cimentaciones, zanjas y arquetas, mientras que en la instalación eléctrica debe tenerse en cuenta las redes de alimentación de los puntos de luz, puesta a tierra, centro de mando y de medida, así como su correspondiente aparellaje.
-Obra Civil.
En general, parte de la obra civil depende del tipo de soporte que se adoptó. Si se instalan columnas o báculos con portezuela, no se requiere la construcción de una arqueta por punto de luz; en caso contrario, resulta imprescindible ubicar tantas arquetas de derivación a puntos de luz como soportes se instalan. Nosotros haremos esto último.
Los soportes con portezuela presentan precisamente en la portezuela un grave debilitamiento en lo que respecta a la resistencia de los materiales, además de que en el transcurso del tiempo, o desaparecen dichas portezuelas o quedan abiertas con los conductores eléctricos a la vista, lo que implica riesgos para las personas.
En zonas afectadas por el viento, si se requiere garantizar la seguridad, la supresión de la portezuela de los soportes se hace prácticamente necesaria, o en todo caso recomendable.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Como se ha indicado anteriormente, la obra civil comprende las cimentaciones, zanjas y arquetas.
5.12.2.1 -Cimentaciones.
Resulta frecuente que no se considere seriamente la ejecución de esta unidad de obra, dando lugar a problemas de falta de verticalidad y alineación de los soportes, además de falta de seguridad en la propia cimentación.
Debe evitarse el izado de los soportes apoyando directamente la placa base sobre el hormigón de la cara superior de la cimentación, aprisionando dicha placa sobre la citada cara.
Teniendo en cuenta que normalmente la terminación de la cimentación no es perfectamente plana, no es posible lograr la correcta verticalidad del soporte, por lo que usualmente se introducen entre la placa base y el hormigón calces de distintos materiales, tales como chapas metálicas, trozo de madera, etc...,cubriéndose posteriormente con la pavimentación, constituyendo todo ello un vicio oculto, que casi siempre en el transcurso del tiempo resulta visible, debido a la acción del viento, que da lugar al movimiento del soporte. Estos problemas deben evitarse.
La cimentación de un punto de luz va unida al tipo de soporte, debiendo coordinarse las dimensiones de la placa base, principalmente sus agujeros, con las dimensiones de los pernos, tuercas y arandelas.
La ejecución de la cimentación debe ser esmerada, situando adecuadamente la plantilla con los cuatro pernos con doble zunchado en la excavación, perfectamente nivelados y fijos, vertiendo el hormigón de resistencia característica H-200 de forma tal que no se modifique la posición de los pernos y del tubo de plástico, para el paso de cables, previamente colocado con la curvatura idónea.
Transcurrido el tiempo necesario para la consolidación de la cimentación, se instalarán las tuercas inferiores en los pernos y sus correspondientes arandelas, procediéndose a su nivelación, izándose el soporte que apoyará sobre las citadas arandelas y tuercas superiores, comprobándose la nivelación del soporte y corrigiéndola en caso necesario manipulando las tuercas inferiores, para finalmente apretar convenientemente las tuercas superiores, fijando definitivamente el soporte instalado.
Con la finalidad de evitar problemas, resulta conveniente y prácticamente necesario normalizar en función de la altura del soporte, las dimensiones de los pernos, que serán de acero F-111 y galvanizados, así como las tuercas métricas cincadas o cadmiadas y las arandelas de acero galvanizado.
La cimentación utilizada en nuestro caso es de 0,9 x 0,9 x 1,2 metro.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.2 -Zanjas.
La instalación de la Red de Alumbrado Público se ubicará bajo las aceras, ocupando en planta el menor espacio posible y, consecuentemente dimensionando las zanjas en anchuras estrictas o mínimas.
Todo esto es debido a que en el subsuelo han de implantarse otra serie de servicios, como pueden ser:
- Redes de distribución eléctrica, comprendiendo las de medie y baja tensión, así como los centros de transformación.
- Redes de alcantarillado para evacuación de aguas pluviales y residuales. - Redes abastecimiento de agua potable. - Redes telefónicas. - Redes semafóricas.
En las instalaciones de alumbrado público, para prever doble circuito de alimentación de los puntos de luz, o en todo caso dejar cara al futuro un tubo de plástico de reserva, conviene instalar dos tubos de plástico en las zanjas, que comprenderán dos tipo:
- Zanjas de acera. - Zanjas en cruce de calzadas.
Las zanjas requieren una definición concreta en lo que respecta a dimensiones, materiales y su ejecución, siendo posible adoptar un número elevado de alternativas, considerando la más idónea la que se expone a continuación.
La excavación debe ser esmerada, limpiando el fondo de la zanja de piedras y cascotes, instalando separadores de PVC tipo telefónica y dos tubos de plásticos liso tipo presión de 11 cm de diámetro y 2,2 mm de espesor. Dichos tubos se deben de cubrir con hormigón H-100 y un espesor de 10 cm por encima de los mismos, situando posteriormente una malla de señalización, rellenando con productos de aportación seleccionados y convenientemente compactados por tongadas de 15 cm como máximo, alcanzando densidades de compactación del 95% del proctor modificado, no debiendo permitirse el cierre definitivo de las zanjas, sin verificar que se logran las densidades establecidas, mediante ensayos de compactación.
En el caso de zanjas en cruces de calzada, en lugar de dos tubos de plástico liso, resulta conveniente prever cuatro y de mayor espesor, es decir, de 3,2 mm recubriéndolas con hormigón H-150 pobre o grava cemento.
Asimismo, los cruces con otras canalizaciones deben protegerse de forma idónea mediante tubos de fibrocemento o de PVC liso tipo de presión 11 cm de diámetro y 3,2 mm de espesor, rodeados de una capa de hormigón H-150 de 10 cm de espesor, con una longitud mínima de 1 m a cada lado de la canalización existente.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.3 -Arquetas.
Si se adoptan soportes sin portezuelas, se precisa construir una arqueta de derivación por punto de luz, además de las que sean necesarias para los cruces de calzadas. En este supuesto las arquetas de derivación a punto de luz deben diseñarse para instalar una caja de derivación dotada de ficha de conexión y fusibles calibrados.
La instalación de la mencionada caja exige la implantación transversalmente a la arqueta, de dos perfiles metálicos acanalados y ranurados, cincados o cadmiados enclaustrados en las paredes de hormigón o sujetos medante tiros, utilizando asimismo tornillos y tuercas cadmiados o cincados.
Par evitar que los conductores eléctricos sufran tensiones mecánicas, resulta conveniente que en cada arqueta los mismos formen un bucle holgado, cuya fijación, mediante bridas sujetacables, debe realizarse a un perfil metálico idéntico a los anteriores, situado verticalmente a lo largo de la pared opuesta a la de la entrada de cables al soporte y enclaustrado n dos puntos de dicha pared.
Todo ello de conformidad con los planos correspondientes.
En los casos de variación de sección en los conductores, junto a la caja de derivación y sobre los perfiles metálicos transversales se situará una caja de protección de líneas eléctricas, dotada de fichas de conexión y fusibles calibrados.
Por lo que respecta a la construcción de las arquetas, éstas deberán se de hormigón de resistencia características H-250 y un espesor mínimo de paredes de 15 cm de dimensiones interiores de 0,4 x 0,4 con una profundidad aproximada de 0,8 metros.
Un aspecto importante a considerar es el tipo de marco y tape de la arqueta, el cual va a ser de fundición nodular de grafito esferoidal, cuya relación calidad / coste resulte adecuada.
Pueden adaptarse por su idoneidad dos tipos de fundición nodular de grafito esferoidal, el tipo FGE 50-7 o el tipo FGE 42-12, ambos según Norma UNE-36.118-73.
Utilizaremos el tipo FGE 50-7 que tiene las siguientes características mecánicas mínimas:
- Resistencia a la tracción : 50 kg / mm2 - Alargamiento: 7 % - Límite elástico: 35 kg / mm2 - Dureza Brinell: 170-240 - El comité estructural dominante es ferrita-perlita.
Al objeto de poder comprobar, mediante ensayos, que los tapes se ajustan a los tipos de fundición establecidos, deberán ir dotados de testigo de control.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
El peso del tape para arquetas de 0,4 x 0,4 m es de 13,6 kg, e irán dotados de un agujero para facilitar su levantamiento.
El anclaje del marco solidario con el mismo estará constituido por cuatro escuadras situadas en el centro de cada cara, de 5 cm de profundidad, 5 cm de saliente y 10 cm de anchura, con un peso total del marco de 6,4 kg para arqueta de 0,4 x 0,4.
Todo esto se refleja en el plano correspondiente.
5.12.2.4 -Soportes.
Por razones de seguridad tanto mecánica como eléctrica se adoptan los soportes normalizados tipo AZ-12, que carecen de portezuela o registro.
5.12.3 Obra Eléctrica.
La obra eléctrica comprende: las redes de alimentación de los puntos de luz, la puesta a tierra de la instalación y el centro de mando y medida.
El cálculo y dimensionamiento de las redes eléctricas para la alimentación de los puntos de luz de una instalación de alumbrado público tienen que cumplir lo dispuesto en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión y en las Instrucciones MI-BT del Ministerio de Industria y Energía complementarias del mismo, ajustándose asimismo a las normas técnicas de la empresa distribuidoras de energía eléctrica.
La previsión de cargas cumplirá lo establecido en la instrucción MI-BT-009, siendo la carga por punto de luz la nominal de la lámpara multiplicada por 1,8, debido a que se trata de lámparas de descarga con su correspondiente equipo auxiliar.
La red de alimentación de los puntos de luz desde el centro de mando y medida debe realizarse proyectando circuitos abiertos, procurando reducir la longitud de los mismos y equilibrar las cargas de las distintas ramas con el objetivo de unificar secciones.
En el cálculo de las secciones debe contemplarse lo dispuesto por la instrucción MI-BT-017, considerando que la máxima caída de tensión admisible será de un 3 % de la tensión nominal de la red.
Las secciones obtenidas para los diferentes ramales del polígono son:
CT-CM 50 mm2
CM-F 50 mm2
F-H 6 mm2
F-G 10 mm2
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MEMORIA DESCRIPTIVA
G-I 6 mm2
CM-B 50 mm2
B-D 16 mm2
B-C 35 mm2
C-E 25 mm2
La alimentación de los puntos de luz se efectúa mediante red eléctrica subterránea en baja tensión constituida por tres fases y neutro, con una tensión de 380 voltios entre fases y 220 voltios entre fase y neutro, utilizando conductores unipolares de cobre tipo RV-0,6-1kV
En la instalación eléctrica interior de los soportes se recomienda una sección mínima de 2,5 mm2, careciendo los conductores de empalmes en el interior de los soportes y sin que estos soporten esfuerzos de tracción.
Los empalmes y derivaciones a puntos de luz en redes subterráneas se deberán efectuar siempre en las arquetas, realizándose a presión con el mayor cuidado, el objeto de que, tanto mecánica como eléctricamente, responda a iguales condiciones de seguridad que el resto de la línea, de forma que al preparar las diferentes venas se deje el aislante preciso en cada caso y la parte del conductor sin él estará limpia, careciendo de toda materia que impida su buen contacto. La elección de fases se hará de forma alternativa, de modo que se equilibre la carga.
5.12.3.1 -Puesta a Tierra.
Aún cuando exista la alternativa de instalar una pica de tierra por punto de luz, se considerará más idóneo prever una línea de enlace con tierra, instalando una o más picas de tierra hincadas en las arquetas cada tres soportes metálicos.
Por tanto, la puesta a tierra de los soportes se realizará conectando individualmente cada soporte, mediante conductor de cobre con aislamiento reglamentario de 6 mm2 de sección, a una línea de enlace con tierra de cobre, asimismo con aislamiento reglamentario, con las secciones adecuadas que establecen las Instrucciones MI-BT-17 y 39, y en todo caso con una sección mínima de 16 mm2.
Las secciones de la línea de enlace con tierra serán función de la sección de los conductores de alimentación de los puntos de luz, de acuerdo con la siguiente relación:
Red de Alimentación Línea de enlace con tierra
16 < S ≤ 35 16
S > 35 S / 2
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Las picas de tierra se hincarán cuidadosamente en el fondo de las arquetas, de manera que la parte superior de la pica sobresalga 20 cm de la superficie más alta del lecho de grava. La línea de enlace con tierra formando un bucle y el conductor de tierra del soporte de 6 mm2 de sección, se sujetarán al extremo superior de la pica, mediante una grapa doble de paso de latón estampado.
Para garantizar la continuidad de la línea de enlace con tierra, cuando se acabe la bobina del conductor, en la arqueta correspondiente se efectuará una soldadura de plata o sistema adecuado que garanticé su continuidad.
Todo esto se puede apreciar en el plano correspondiente.
5.12.3.2 Centro de Mando y Medida. Aparellaje.
Se debe prever el número de centros de mando y de medida que se consideren necesarios, de forma que se optimice su coste y el de los circuitos de alimentación de los puntos de luz. No obstante, al establecer el número de centros de mando y de medida, se recomienda que la potencia máxima a alimentar por cada centro oscile entre 51 y 70 kW. Por lo tanto como nuestra potencia es de 25,65 kW, sólo proyectaremos un centro de mando y de medida.
Los sistemas de protección de las instalaciones de alumbrado público se ajustarán a lo dispuesto en las Instrucciones MI-BT-009 y 020, sin que se utilicen interruptores diferenciales tal y como establece la Hoja de Interpretación nº 11, del 9 de junio de 1975, del Ministerio de Industria y Energía.
La conexión del centro de transformación al centro de mando y medida se realizará con barras o puntos que indique la empresa suministradora de energía eléctrica, mediante fusibles de alto poder de ruptura y un desconectador de carga con sus correspondientes cortacircuitos.
Al final de la acometida en el centro de mando y de medida se instalarán cortacircuitos fusibles de alto poder de ruptura y a continuación el equipo de medida, cumpliendo las Normas Técnicas de la empresa suministradora de energía eléctrica, para seguidamente instalar un interruptor magnetotérmico tetrapolar ( ICP ).
El accionamiento del centro de mando será automático, incluido, en su caso el de alumbrado reducido, con la posibilidad de accionamiento manual. El programa será el encendido total, apagado parcial del 50% de los puntos de luz a determinada hora de la noche y el apagado total. A tal efecto, el centro de mando y medida irá provisto de célula fotoeléctrica y reloj con corrección astronómica de doble esfera montados en paralelo, actuando éste retardado respecto a la célula para el caso de avería, instalándose además el siguiente aparellaje:
- Conmutadores. - Contactotores de accionamiento electromagnéticos. - Relés auxiliares.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
- Interruptor tetrapolar magnetotérmico. - Interruptores automáticos. - Termostato. - Punto de luz. - Resistencia eléctrica. - Fusibles de protección.
El reloj tendrá autonomía mínima de funcionamiento de 24 horas, en previsión de cortes de energía, y se instalará una ficha de conexión para el cambio de los circuitos a media noche y noche entera.
La base de contratación de potencia será de 36,5 kW.
Para la protección de las salidas del cetro de mando y protección utilizaremos fusibles de las siguientes intensidades nominales:
CM-B = 32 A CM-F = 20 A
Para los contactores y conmutadores se adoptarán las siguientes intensidades nominales:
Contactores: CM-B =30 A CM-F = 22 A
Conmutadores: CM-B = 32 A CM-F = 25 A
El resto de aparellaje será el siguiente:
ICP 40 A
Conjunto de medida 30 A
Fusibles de protección C.M 63 A
Fusible de seguridad C.T 100 A
Los armarios para el alojamiento del aparellaje de los centros de mando y medida pueden ser metálicos, prefabricados de hormigón, y de poliéster con fibra de vidrio.
En nuestro caso utilizaremos el armario metálico colocado sobre un pilar de hormigón de resistencia característica H-200, previendo una fijación adecuada de forma que quede garantizada su estabilidad.
Los armarios metálicos serán del tipo intemperie, constituidos por bastidores de perfil metálico, cerrados por paneles de chapa de acero de 2,5 mm de espesor, galvanizados con espesor mínimo de la capa de recubrimiento de 600 gr / m2.
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MEMORIA DESCRIPTIVA
Dichos armarios cumplirán las condiciones de protección P-32 establecidas en las normas DIN-40.050 y tendrán las medidas suficientes para albergar todos los elementos necesarios de forma reglamentaria, y su estanqueidad mínima será IP-55 según Norma UNE-20324-78.
Dicho armario metálico dispondrá de toma de tierra, colocándose la pica en la arqueta que sirve de paso a los conductores y uniendo ambos, Cuadro y pica a través de un conductor aislado, como mínimo de 750 V y de 16 mm2 de sección de cobre.
La pica tendrá una longitud de 2 metros y un diámetro de 14 mm.
Las dimensiones del armario que utilizaremos será de 0,7 x 0,5 x 0,25 metros.
5.13
5.13.1
Instalación Eléctrica de la Nave.
Introducción y Bases de Cálculo.
Las secciones de los conductores se calcularán siguiendo las recomendaciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión del Ministerio de Industria, (MIE, BT).
Según el citado Reglamento, el local se clasifica como local húmedo-mojado en la zona taller, siendo preciso instalaciones y condiciones especiales, a parte de las que se establece para instalaciones de carácter general, por lo que los elementos que forman parte de la instalación tales como: cajas de protección, cables, conexiones, fusibles, etc.., estarán normalizadas y seguirán las normas anteriormente citadas.
Para el cálculo de las secciones de los conductores se atenderá a dos criterios: la intensidad que circula por las líneas y la caída de tensión. Este último criterio tiene como objetivo que la tensión. Este último criterio tiene como objetivo que la tensión al final de la línea no baje de un valor determinado, a plena carga REBT, siendo, entre el origen de la instalación y cualquier punto de utilización, t ≤ 3 % para alumbrado y t ≤ 5 % para otros usos, de la tensión nominal en el origen.
Tendrán una única fuente de alimentación que será la Cía. Sevillana de Electricidad, cuyas características son :
- Clase de corriente Alterna.
- tensión 380 V entre fases activas.
220 V entre fase y neutro.
- Frecuencia 50 Hz.
52
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.2
5.13.3
5.13.4
5.13.5
Puesta a Tierra de Masas en Redes de Distribución de Energía Eléctrica.
Para la determinación de las características de las medidas de protección contra choques eléctricos en caso de defecto ( contactos indirectos) y contra sobreintensidades, así como de las especificaciones de la aparamenta encargada de tales funciones atenderemos, según la Instrucción MIE BT. 008, al esquema TT.
Los esquemas TT tienen un punto de la alimentación, generalmente el neutro, conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora están conectadas a una toma de tierra separada de la toma de tierra de la alimentación.
-Identificación de los Conductores.
Según la Instrucción MIE BT 023 art 6.3, los conductores, especialmente el que respecta al neutro y al de protección, deben ser fácilmente identificados. Esta identificación se realiza por los colores que representen sus aislamientos.
- Neutro Azul claro. - Conductor de protección Amarillo-Verde. - Fases Marrón-Negro-Gris.
Naturaleza de los Conductores.
- Todos los conductores serán de cobre, excepto la acometida que será de aluminio.
- Todos los conductores de la zona de Taller serán de Cu-0,6/ 1 kV de tensión nominal de aislamiento. En instalación bajo tubo.
- Para el resto de conductores se utilizarán conductores Cu-750 V de tensión nominal de aislamiento, en instalación empotrada o bajo tubo, según corresponda.
Secciones de los Conductores.
De acuerdo con el REBT, para líneas interiores de alumbrado, la sección mínima aerá de 1 mm2 y para las líneas de fuerza de grado alto de electrificación, la sección mínima será de 2,5 mm2.
La sección del conductor de protección será igual a la del conductor neutro en todo momento y como mínimo de 2,5 mm2, ( Instr. MIE BT.021 Art 2.10 ).
Según la Instrucción MIE BT.039 Art 8, la sección mínima de las líneas principales de tierra será de 16 mm2 y para las líneas de enlace con tierra de 35 mm2, si son de cobre. Si son conductores de otros metales se utilizarán secciones equivalentes a las anteriores.
53
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.6
5.13.7
Tubos Protectores.
Se utilizarán de dos clases:
En emplazamientos secos: Zona de oficinas, almacén, se utilizarán tubos de aislantes normales, flexibles no propagador de las llamas.
En emplazamientos húmedos: Zona taller, éstos serán metálicos rígidos blindados con aislamiento interiores, protegidos contra la corrosión y estancos.
Se colocarán en montaje superficial, como mínimo a 2 cm de las paredes y a una altura de montaje sobre el suelo siempre que se pueda a 2,5 m.
Las conexiones de los distintos tramos de las líneas se realizarán en oportunas cajas de registro termoplásticas y asimismo estancos, separados una distancia no mayor de 15 metros para la fácil introducción y retirada de las conductores en los tubos, sirviendo además éstas cajas para efectuar los empalmes y derivaciones necesarias mediante las correspondientes fichas de conexión; todo ello según indica la Instrucción MIE BT.027.
Composición de la Instalación.
Mediante Acometida formada por conductor Al-0,6 / 1 kV, con aislamiento de polietilenoo reticulado en instalación subterránea, se conducirá la energía eléctrica hasta la Caja General Protección. Dicho caja será del tipo homologado, albergando en su interior fusibles de A.P.R. de 80 A dispondrá de borne para neutro y conexión a tierra en su parte metálico ( si la tuviere).
El equipo de medida se ubicará en la fachada, en módulo prefabricado; estará provisto de doble contador Activa-Reactiva, con base portafusibles precintables y cartuchos APR-ZR del tipo cilíndrico, que podrán ser los mismos de la C.G.P., conforme a las Normas de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A.
La Derivación individual enlazará el Cuadro de Protección y Medida, C.P.M, con el Cuadro Principal de Mando y Protección. Se instalará de Cu-0,6/1 kV con aislamiento de polietileno reticulado y cuya sección será la indicada en el cálculo.
Desde este Cuadro Parcial se separarán las distintas líneas de Alumbrado y Fuerza.
Además habrá tres cuadros secundarios para alimentar a alumbrado y fuerza, como se puede observar en los planos.
Estos cuadros se especificarán cada uno en el cálculo de la distribución.
Tanto en el cuadro principal, como en los secundarios se colocarán los distintos dispositivos de protección.
54
MEMORIA DESCRIPTIVA
En los planos de alumbrado y fuerza están reflejada cada línea y la colocación de los cuadros, y en el plano del esquema unifilar se detallan las distintas secciones a utilizar así como los dispositivos de protección.
5.13.8 Cálculo de las Líneas. Expresiones a Utilizar.
La intensidad que circula por las distintas líneas, así como su sección vendrá dada por:
- Distribuciones trifásicas:
ηϕ··cos·3 VPI =
( )uULP
S···
χ∑= o bien ( )∑= ϕ
χ·cos·
·3 LIu
S
- Distribuciones monofásicas:
ϕ·cosVPI =
( )uVLP
S··
···2χ
η∑= o bien: ( )∑= ϕχ
·cos··2 LIu
S
siendo:
-P : Potencia total del distribuidor, W
-I : Intensidad del distribuidor, A
-V : Tensión del distribuidor, V
-cosϕ : Factor de potencia.
-η : rendimiento de los motores. Se supone un valor del 80 %
-χ : conductividad eléctrica del cobre, 56 m/Ω mm2
-u : Caída máxima de tensión, v
-l: longitud, m.
55
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.9
5.13.10
Características de los Dispositivos de Protección.
Los dispositivos de protección cumplirán las condiciones generales siguientes:
- Deberán poder soportar la influencia de los agentes exteriores a que estén sometidos, presentando el grado de protección que les corresponda de acuerdo con sus condiciones de instalación.
- Los interruptores automáticos serán de corte omnipolar y tendrán capacidad de corte suficiente para la intensidad de cortocircuito que puedan producirse en el punto de su instalación.
- Los dispositivos de protección contra sobreintensidades ( magnetotérmicos ) en los circuitos, tendrán los polos protegidos que correspondan al número de fases del circuito que protegen y sus características de interrupción estarán de acuerdo con las corrientes admisibles en los conductores del circuito que protegen.
Toma de tierra.
Según el REBT, Instrucción MIE BT-039, las puestas a tierra se establecerán con el objeto principal de limitar la tensión que con respecto a tierra pueden presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en el material utilizado.
La puesta a tierra comprenderá toda la ligazón metálica directa sin fusible ni protección alguna, de sección suficiente, entre determinados elementos o partes de una instalación y un electrodo, o grupo de electrodos, enterrados en el suelo, con objeto de conseguir que el conjunto de instalaciones, edificios y superficies próximas al terreno no existan diferencias de potencial peligrosas y que al mismo tiempo, permitan el paso a tierra de las corrientes de alta o la descarga de origen atmosférico.
La puesta a tierra constará de las siguientes partes:
- Toma de tierra - Líneas principales de tierra. - Derivaciones de las líneas principales de tierra. - Conductores de protección.
Las tomas de tierra estarán constituidas por los siguientes elementos:
- Electrodo: Estará constituido por dos picas de 2 metros de longitud y de 14mm de diámetro, en material de cobre y enterrada a 0,6 metros bajo el nivel del suelo.
- Línea de enlace con tierra: Constituye el anillo de conducción enterrado siguiendo el perímetro mediante el punto de puesta a tierra. Se situará a una profundidad no inferior a 80 cm, pudiéndose disponer en el fondo de las zanjas de cimentación. Este cable será rígido de cobre desnudo de una sección mínima de 35 mm2.
56
MEMORIA DESCRIPTIVA
- Punto de puesta a tierra: Conectada la línea de enlace con tierra y la línea principal de tierra mediante arqueta de conexión. Dicha conexión permitirá, mediante útiles apropiados, separar ambas líneas con el fin de poder realizar la medida de la resistencia de tierra. El punto de puesta a tierra será de cobre recubierto de cadmio.
- Líneas principales de tierra: Están formadas por conductores que partirán del punto de puesta a tierra y a las cuales estarán conectadas las derivaciones necesarias para las puestas a tierra de las masas a través de los conductores de protección.
- Derivaciones de las líneas principales de tierra: Estas derivaciones estarán constituidas por conductores que unirán la línea principal de tierra con los conductores de protección.
- Conductores de protección: Los conductores de protección unirán eléctricamente las masas de las instalación con los interruptores diferenciales con el fin de asegurar la protección contra los contactos indirectos.
En el circuito de puesta a tierra, los conductores de protección unirán las masas a la línea principal de tierra.
A la toma de tierra establecida se conectará todo el sistema de tuberías metálicas accesibles, destinadas a la conducción, distribución y desagüe del edificio; toda masa metálica importante existente en la instalación, y las masas metálicas accesibles de los aparatos receptores, cuando su clase de aislamiento o condiciones de instalación así lo exijan.
Los elementos anteriormente citados no podrán utilizarse en ningún momento directamente como conductores de tierra.
Las conexiones en los conductores de tierra serán realizadas mediante dispositivos adecuados, con tornillos de aprieto y otros similares, que garanticen una continua y perfecta conexión.
La resistencia óhmica será tal que cualquier masa de la instalación no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a 24 voltios en locales húmedos o mojados y de 50 voltios en locales secos.
La resistencia para una pica enterrada será:
LCR =
C = Resistividad del terreno = 500 Ω · m
L = Longitud de la pica = 2 m
Ω== 2502
500R
57
MEMORIA DESCRIPTIVA
Para una sensibilidad de disparo de los interruptores diferenciales de 0,03 ,tendremos: 250 · 0,03 = 7,5 V ( 24 V según el apartado 7 de MIE-BT-021 )
5.13.11 Alumbrado de Emergencia.
Se ajustará a lo expuesto en el Art.29 de la Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo, de 9 de marzo de 1971 y en la Instrucción MIE-025 del REBT.
Deberá permitir en caso de fallo del alumbrado general, la evacuación segura y fácil de los trabajadores hacia el exterior.
La fuente de energía de estos aparatos será propia, por medio de baterías de acumuladores.
El alumbrado de emergencia deberá poder funcionar durante un mínimo de un hora, proporcionando en las salidas de los locales y dependencias una iluminación adecuada así como de la dirección de las mismas.
Este alumbrado estará provisto para entrar en funcionamiento automáticamente al producirse el fallo de los alumbrados generales o cuando la tensión de éstos baje a menos del 70% de su valor nominal.
Los aparatos que se utilizarán y que estarán distribuidos según indica el plano correspondiente, tendrán las siguientes características establecidas en UNE 2006273.Equipos autónomos de emergencia-señalización de 160 lúmenes, con lámpara incandescente, para una tensión de 220 V, y una hora de autonomía.
58
MEMORIA DE CÁLCULO
Línea aérea de alta tensión.
6 6.1
6.2
Cálculos Eléctricos. Datos de Partida
Los datos principales para los cálculos eléctricos son:
- Sistema de corriente: Trifásica.
- Potencia a transportar; 2000 kVA.
- Tensión nominal: 20.000 Voltios.
- Longitud de la línea: 1970 metros.
- Intensidad: 57,73 A.
Determinación de las Secciones del Conductor.
Para calcular la sección del conductor utilizaremos la fórmula:
UuPLS
···ρ
= (1)
donde:
ρ = Resistividad del Al-Ac = 0,0338 Ω mm2/m.
U = Tensión de transporte. ( V )
P = Potencia a transportar ( W )
L = Longitud de la línea ( m)
u = Caída de tensión
100·Uxu = (2)
Siendo:
59
MEMORIA DE CÁLCULO
X = Porcentaje de la caída de tensión
Aplicado la expresión 2 obtenemos:
u =3 ·20.000 / 100 = 600 V
Aplicando la expresión 1 obtenemos:
22 87,8
20000·03,01600000·1970·0338,0 mmS ==
Según las Normas Particulares de Sevillana, para líneas de tercera categoría, la sección mínima debe de ser de 31,10 mm2. Por lo tanto, elegiremos esta sección.
6.3 Constantes de la Línea.
a) Resistencia eléctrica:
La longitud del tramo es de 1970 metros.
La resistencia eléctrica a 20ºC del conductor utilizado de Aluminio-Acero de sección 31,10 mm2, normalizado es de 1,0749 Ω /km. Puesto que la corriente que va a circular es alterna y la temperatura a la que podrán estar sometidos los conductores es muy superior, el valor anterior hay que corregirlo.
Teniendo en cuenta el efecto Kelvin, se incrementará la resistencia en un 3 %, resultando:
r´20ºC = 1,03 · 1,0749 = 1,1071 Ω /km.
Teniendo en cuenta la resistencia a 70ºC, emplearemos:
r70ºC = r´20ºC (1 + α·∆θ) (3)
donde:
∆θ = Incremento de temperatura ºC .
α = Coeficiente que mide la variación de la resistencia con la temperatura ºC-1.
60
MEMORIA DE CÁLCULO
Para el aluminio α = 0,00345 ºC-1
r70ºC = 1,1071 [1 + 0,00345 ·( 70-20 ) ]= 1,29 Ω /km
Por lo tanto la resistencia total de la línea será:
RT = r70ºC · L (4)
Para unos valores de r70ºC =1,29 y L= 1,97 obtenemos:
RT =1,29 · 1,97 = 2,6 Ω
b) Inductancia:
Las distancias ha tener en cuenta entre conductores, en los apoyos serán:
d1 = d2 = 1,77 metros
d3 = 1,5 metros
Figura1:Distancias entre conductores
Por lo tanto, la separación media geométrica entre fases será:
D = 3√ (d1 · d2 · d3 ) (5)
D = = 3√ (1,77 · 1,77 · 1,5 ) = 1,675 m
El coeficiente de inducción de cada conductor, sabiendo que en el tendido solo se utilizan fases simples, será:
61
MEMORIA DE CÁLCULO
kmHra
DL /·
ln10·2 4
= − (6)
donde:
a = 0,826 por ser cables de Al-Ac de composición 6 +1
r = Radio de los conductores ( mm).
D = Separación geométrica media entre fases (1675).
kmHL /10·27,157,3·826,0
675.1ln10·2 34 −− =
=
La reactancia de autoinducción por kilómetro será:
x´ = 2 · π · f · L (7)
Siendo:
f= frecuencia de la línea
L = coeficiente de autoinducción
x´ = 2π · 50 · 1,27 · 10-3 = 0,4 Ω /km
La reactancia inductiva total será:
X = x´ · L´ (8)
X = 0,4 · 1,97 = 0,79 Ω
c) Susceptancia :
kmSrD
B /10·/log
02415,0·314 6−
= (9)
Sustituyendo valores;
62
MEMORIA DE CÁLCULO
kmSB /10·008,210·
57,31675log
02415,0·314 66 −− =
=
d) Perditancia
Si el aislamiento de las líneas fuese perfecto, no habría corriente alguna entre los conductores y los apoyos, ni superficialmente ni a través de dicho aislamiento. En este caso la perditancia sería nula.
La corriente a través del aislamiento será:
RVI = (10)
Donde :
I= Intensidad de fuga .
V = Diferencia de potencial entre los conductores y tierra ( Apoyos de la línea).
R = Resistencia de aislamiento.
La perditancia viene dada por
VRG 11
== (11)
La perditancia es representativa de la pérdida de potencia a través de los apoyos. Al ser una línea de corta longitud y tensión moderada, no se tendrá en cuenta este apartado.
d) Impedancia:
Viene dada por:
Z = R + j · X = 2,6 + j0,79 (12)
Siendo:
63
MEMORIA DE CÁLCULO
Z = Impedancia
R = Resistencia
X = reactancia
Sustituyendo valores:
Z = = 2,6 + j0,79
Modulo:
Z = √ (R2 + jX2 ) (13)
Z = √ (2,62 + 0,792 ) = 2,81 Ω
Argumento :
RXarctg=ϕ (14)
º27,166,2
79,0== arctgϕ
e) Admitancia :
Viene dada por:
Y = G + j · B = (15)
Siendo:
G = Perditancia
B =Susceptancia
Sustituyendo valores:
Y = 0 + j2,008 · 10-6
64
MEMORIA DE CÁLCULO
Modulo:
Y = √ (G2 + jB2 ) (16)
Y= j 2,008 · 10-6
Argumento :
GBarctg=ψ (17)
º900008,2
== arctgψ
6.4 Cálculo de la caída de tensión.
Intensidad a suministrar para una potencia de 2000 kVA:
VP
I a
·3= (18)
Siendo:
I= intensidad a suministrar ( A)
Pa= potencia a transportar ( kVA)
V = tensión de transporte ( kV)
AI 73,5720·3
2000==
Con dicha intensidad tendremos una densidad de corriente de:
SI
=γ (19)
Siendo:
65
MEMORIA DE CÁLCULO
γ = Densidad de corriente.
I = intensidad
S = Sección del conductor
Sustituyendo valores obtenemos:
2/85,110,3173,57 mmA==γ
Según el RAT, artículo 22, el cable de sección 31,10 mm2 debe soportar una densidad de corriente admisible de 4,72 A/mm2.
Al ser el cable de Aluminio-Acero, según el RAT, artículo 22, se multiplicará por un coeficiente de corrección, según su composición de (6 + 1) de 0,926.
Luego la verdadera densidad de corriente es de:
γ´ = γ· K (20)
Siendo:
γ = Densidad de corriente (4,72).
K = Coeficiente de corrección ( 0,926)
Sustituyendo valores:
γ´ = 4,72 · 0,926 = 4,37 A/mm2
Esta densidad de corriente es mucho mayor que la que hemos calculado anteriormente a partir de la expresión 19 de:
γ = 1,85 A/mm2.
Tomando como factor de potencia cos α = 0´8, la caída de tensión total será:
u = √3 · I · (R· cos α + X · sen α) (21)
66
MEMORIA DE CÁLCULO
u = √3 · 57,73· (2,6989 · 0,8 + 0,788 · 0,6) = 263,17 V
que representa un porcentaje de pérdidas de tensión de:
Vut 100·
= (22)
Siendo:
t= Porcentaje de pérdida de tensión
u =caída de tensión
V= trensión de transporte
Sustituyendo valores:
%7%31,120000
100·17,263<<==t
Valor totalmente despreciable, en cuanto al pedido por el RAT.
6.5 Rendimiento.
Las pérdidas de potencia en la línea viene dada por:
∆P = 3 · I2 · R (23)
Siendo:
∆P = pérdidas de potencia
I = intensida de la línea
R = resistencia de la línea
Sustituyendo valores:
∆P = 3 · 57,732 · 2,69 = 26984 W
67
MEMORIA DE CÁLCULO
que representa un porcentaje de pérdidas de potencia de:
T
p
PP 100·
=η (24)
Siendo:
Pp= pérdida de potencia de la línea.
PT= potencia activa de la línea
Sustituyendo valores obtenemos:
%68,11600000
100·26984==η
que es inferior al 3 % admisible.
6.6 Efecto corona.
Si los conductores de una línea eléctrica alcanzan un potencial lo suficientemente elevado para que rebasen al correspondiente a la rigidez dieléctrica del aire, se producirán pérdidas debido a la corriente que se forma a través del medio.
Esto es debido a que el aire deja de actuar como aislamiento y da lugar a una corriente de fuga.
La tensión a la que comienza a haber pérdidas se le va a llamar tensión crítica disruptiva .
El valor de esta tensión lo calculamos por la fórmula de Peek:
'·log302,2··'····
23·8,29
rDnrmbmU cc = (25)
'·log'····84
rDrmbmU cc = (26)
Donde:
68
MEMORIA DE CÁLCULO
Uc = Tensión compuesta crítica eficaz en Kv
mc= coeficiente de rugosidad del conductor.
b= Factor de corrección de la densidad del aire.
Viene dada por :
Qh
Qhb
+=
++
=273
·921,3273
·76
25273 (27)
Donde:
h= Presión barométrica en cm de columna de mercurio.
Q= Temperatura media en ºC.
m’= Coeficiente que tiene en cuenta el efecto que produce la lluvia haciendo descender el valor de Uc.
r= Radio entre ejes de fases en cm.
r´= Radio ficticio en cm. Viene dado por:
1··' −= nRrnr (28)
donde:
R = Radio de la circunferencia que pasa por los conductores que forman la fase.
Los valores de los distintos parámetros de la fórmula de Peek que vamos a tomar son:
-Coeficiente de rugosidad:
Para cables tomamos mc=0,83 a 0,87
tomamos mc=0,87
-Factor corrector de la densidad del aire :
69
MEMORIA DE CÁLCULO
¨h¨lo calculamos por la fórmula de Halley:
336,1876loglog yh −= (29)
donde ¨y¨ reprenta la altitud, en m.
Para y =500 m, aplicando la expresión 29 obtenemos:
853,1336,18
50076loglog =−=h
h =71,37 m
Para el caso concreto de esta línea, tomaremos Q = 30ºC.
Luego, aplicando la expresión 27 obtenemos::
9214,030273
37,71925,3=
++
=b
- Coeficiente m ´:
Con tiempo seco m´=1
Con tiempo lluvioso m´= 0,8.
Tomamos m´=1
- Distancia entre fases:
D=167,5 cm
- Radio ficticio :
Para n= 1
70
MEMORIA DE CÁLCULO
Conocidos ya todos los parámetros que intervienen en el valor de la tensión crítica disruptiva, aplicaremos la expresión 26 obteniendo::
kVUc 39,64357,0
5,167·log357,0·1·924,0·87,0·84 ==
Uc = 64,39 Kv >> 20 KV
A pesar de haber tomado los valores más desfavorables, la tensión crítica disruptiva está muy por encima dela tensión de la línea, por lo tanto, no hay peligro de que aparezca el efecto corona.
El resultado obtenido era previsible, teniendo en cuenta la tensión moderada de la línea y la altitud a la que se encuentra.
7 7.1
Cálculo Mecánico de los Conductores. Coeficiente de sobrecarga.
Los apoyos se fijan a una distancia máxima de 157 m y para este vano se calculará la resistencia mecánica de los conductores, flecha máxima y apoyos.
Tomaremos como hipótesis más desfavorable la perteneciente a la zona B (altitud entre 500 y 1.000 metros) según el artículo 27 del RAT, la cual supone al conductor sometido a la acción de su propio peso y a una sobrecarga de hielo de valor:
180 √d en gr/m. (30)
La temperatura a considerar según el artículo 27 será de -15ºC. Las cargas específicas a considerar para el cable empleado de Aluminio-Acero serán:
- Sección (S): 31,10 mm2.
- Diámetro(d): 7,14 mm.
-Peso propio (PO): 0,108 Kg/m
-Carga específica debida a agentes externos(W): Kg/m/mm2
-Carga específica debida al peso del propio conductor W0 Kg/m/mm2:
71
MEMORIA DE CÁLCULO
La carga específica debida al peso del propio conductor será:
SP
W 00 = (31)
Sustituyendo valores obtenemos:
20 //00347,0
10,31108,0 mmmkgW ==
- Peso debido al hielo, aplicaremos la expresión 30:
Ph = 180 √7,14 = 481 gr/m = 0,481 Kg/m
SPhWh = (32)
W1 = WB = WO + Wh (33)
P1 = PO + Ph (34)
Sustituyendo valores en las expresiones 32,33,34 respectivamente obtenemos:
2//01546,010,31
481,0 mmmkgWh ==
W1 = 0,00347 + 0,01546 = 0,01893 Kg/m/mm2
P1 = 0,108 + 0,481 = 0,589 Kg/m
El coeficiente de sobrecarga será :
0WWm = (35)
Sustituyendo valores:
45,500347,01893,0
0
===WWm B
B
72
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2 Estudio de Tensiones y Flechas Máximas.
Los cálculos mecánicos que a continuación se indican se realizan para un vano de regulación de 157 m que es el mayor de los existentes.
Para calcular las flechas y tensiones se utilizarán la siguiente ecuación de cambio de condiciones:
24··
·24····
22
11
2
21
23
23 EWat
tEaWEtt =
−+∆+ θα (36)
llamando
12
21
2
1 ·24··
tEaWtK −= (37)
quedando la ecuación así:
[ ( ) ]24
····· 222
222 EWaEtt =∆− θα (38)
donde:
t1 = Tensión unitaria (Kg/mm2) en las condiciones más desfavorables.
t2 = Tensión unitaria (Kg/mm2) en las condiciones de tendido.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más desfavorables.
W1 = Carga específica en las condiciones más desfavorables.
W2 = Carga específica en las condiciones de tendido.
α = Coeficiente de dilatación.
E = Módulo de elasticidad.
a = Vano de regulación.
73
MEMORIA DE CÁLCULO
Los subíndices 1 representan las hipótesis iniciales y las 2 las nuevas hipótesis de cálculo, aplicando la expresión 37 obtenemos:
857,1396,10·24
8100·157·01893,096,10 2
22
−=−=K
La tensión máxima admisible ( T ) , adoptando un coeficiente de seguridad de 3 (según el Art 27-1) será:
CS
roturademínimaacT
arg= (39)
Sustituyendo valores en la expresión 39 obtenemos:
kgT 3413
1023==
Tensión unitaria en las condiciones más desfavorables.
STt =1 (40)
Sustituyendo valores en la expresión 40 obtenemos:
21 /96,10
10,31341 mmkgt ==
La flecha será:
B
B
B
BB t
Wat
mWaf
·8·
·8·· 2
02
== (41)
Sustituyendo valores en la expresión 41 obtenemos:
mf B 321,596,10·801893,0·1572
==
74
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2.1 Cálculo de las Flechas Máximas.-
Según lo recomendado en el Artículo 27, apartado tercero, se calcularán las flechas máximas para las hipótesis de viento y temperatura y además la calcularemos también para las condiciones más normales de servicio.
a) Hipótesis D: Viento.
Se considerarán los conductores sometidos a:
- La acción de su propio peso.
- A una sobrecarga de viento, según nos indica el Artículo 16.
-A la temperatura de + 15ºC.
-θB= temperatura a considerar de la zona B (-15ºC)
-θ = temperatura correspondiente a las diferentes hipótesis en ºC
∆θ = θ - θB (ºC) (42)
Sustituyendo valores en la expresión 42 para θD = 15ºC obtenemos:
∆θ =15ºC -(- 15ºC) = 30ºC
La sobrecarga debido al viento a tenor del Art. 16, será para un conductor de diámetro inferior a 16 mm, a una presión de 60 Kg.
2//·
mmmkgSpd
W vv = (43)
siendo:
Wv = carga específica debida al viento
d= diámetro del conductor en metros.
Pv= presión del viento.
75
MEMORIA DE CÁLCULO
S= sección del conductor.
Sustituyendo valores en la expresión 43 obtenemos:
2//0137,010,31
60·00714,0 mmmkgWv ==
Sustituyendo valores en la expresión 31 obtenemos:
200 //00347,0
10,31108,0 mmmkg
SPW ===
La carga específica para la hipótesis del viento será ( WD):
WD = √(W2O + W2
V ) (44)
Sustituyendo valores en la expresión 44 obtenemos:
WD = √ ( 0´003472 + 0´01372 ) = 0,0141 Kg/m/mm2
Luego el coeficiente de sobrecarga según la expresión 35 es:
07,400347,00141,0
==Dm
La ecuación de cambio de condiciones para este caso según la expresión 38 será:
t2 = tD y W2 = WD
[ ( ) ]24
·····22
2 EWaEKtt DDDD =∆−− θα
donde:
tD = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis D.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más desfavorables: 30 ºC.
76
WD = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.0141Kg /m/mm2.
MEMORIA DE CÁLCULO
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
Sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
[ ( ) ]24
8100·0141,0·15730·8100·10·1,19857,13·22
62 =−−− −DD tt
t2D (tD +18,4983) = 1653,9
Por lo tanto, la tensión unitaria vale:
tD = 7,913 Kg/mm2
y la total:
T = t · S ( Kg) (45)
siendo:
T= tensión total.
t = tensión unitaria
S= sección del conductor
Sustituyendo valores en la expresión 45 obtenemos:
TD = 7,913 · 31,10 = 246 Kg
Coeficiente de seguridad:
TT
C c= (46)
siendo:
77
MEMORIA DE CÁLCULO
Tc= carga mínima de rotura del conductor
T= tensión total
Sustituyendo valores en la expresión 46 obtenemos:
32,4246
1023>==DC
La flecha horizontal que le corresponde es:
fDH = fD · sen i (47)
y la vertical:
fDV = fD · cos i (48)
siendo:
i= ángulo que formo el conductor con el poste
mD= coeficiente de sobrecarga
Dmi 1cos = (49)
sen i = √ (1 - cos2 i ) (50)
Sustituyendo valores en la expresión 49 obtenemos:
245,007,41cos ==i
Sustituyendo valores en la expresión 50 obtenemos:
sen i= √ (1 – 0,2452 ) = 0´969
Sustituyendo valores en las expresiones 47,48 y 49 respectivamente obtendremos:
78
MEMORIA DE CÁLCULO
fDH = 5,50 · 0,969 = 5,329 m
fDV = 5,50 · 0,245 = 1,347 m
i = arccos (0,245) = 75,81º
b) Hipótesis E: Temperatura.
Las condiciones a las que los conductores se considerarán sometidos son, según el Art. 27-3:
- El propio peso.
- Temperatura de + 50ºC
∆θ = θ - θB (ºC) (42)
Para:
θE = 50ºC
∆θE = 50ºC - (-15ºC) = 65ºC
Evidentemente al no considerarse sobrecarga de ningún tipo, el coeficiente de sobrecarga es:
mE = 1
La ecuación de cambio de condiciones será para este caso:
t2 = tE y WO = WE
donde:
tE = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis E.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más desfavorables: 65 ºC.
WE = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.00347Kg /m/mm2.
79
MEMORIA DE CÁLCULO
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
[ ( ) ]24
·····22
2 EWaEKtt EEEE =∆−− θα
[ ( ) ]24
8100·0141,0·15730·8100·10·1,19857,13·22
62 =−−− −EE tt
de donde:
t2E (tE + 23,913) = 100,168
Por tanto, la tensión unitaria vale:
tE = 1,967 Kg/mm2
y la total según la expresión 45 será:
TE = 1,967 · 31,10 = 61,173 Kg
El coeficiente de seguridad según la expresión 46 será:
3723,16173,61
1023>==EC
La flecha vertical aplicando la expresión 41 es:
mmtWaf EE
E 435,51967,1·800347,0·157
·8· 2
02
===
c) Hipótesis G: Tensión de cada día.
80
MEMORIA DE CÁLCULO
La tensión de cada día es a la que se encuentra sometido el cable la mayor parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media, o temperaturas próximas a ella, sin que exista sobrecarga alguna o dicho de otro modo, es la tensión máxima admisible en un cable durante el periodo de tiempo mas largo del año sin que experimente vibraciones eólicas.
Por tanto, las condiciones a las que consideramos sometidos los conductores son:
- La acción de su propio peso.
- La temperatura de +15 ºC.
Aplicando la expresión 42 para un valor de θG = 15ºC obtenemos:
∆θG = 15ºC - (-15ºC) = 30ºC
Al no considerarse sobrecarga de ningún tipo, el coeficiente de sobrecarga es:
mG = 1
La ecuación de cambio de condiciones será para este caso:
t2 = tG y WO = WG
donde:
tG = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis G.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más desfavorables: 65 ºC.
WG = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.00347Kg /m/mm2.
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
81
MEMORIA DE CÁLCULO
[ ( ) ]24
·····22
2 EWaEKtt GGGG =∆−− θα
[ ( ) ]24
8100·00347,0·15730·8100·10·1,19857,13·22
62 =−−− −GG tt
de donde:
t2G (tG + 18,4983) = 100,168
Por tanto, la tensión unitaria es:
tG = 2,2 Kg/mm2
y la total, aplicando la expresión 45, obtendrá un valor de:
TG = 2,2 · 31,10 = 68,42 Kg
Para el coeficiente de seguridad, aplicaremos la expresión 46:
395,1442,68
1023>==GC
Flecha inclinada según la expresión 41 será:
mfG 68,412,2·8
00347,0·157 2
==
El coeficiente TCD viene dado por la expresión:
100arg rupturadeac
diacadadeTensiónTCD = (51)
Sustituyendo valores en la expresión 51 obtenemos:
%68,61001023
42,68==TCD
82
MEMORIA DE CÁLCULO
Es decir, que la tensión de cada día TG = 68,42, es el 6,68 % de la carga de ruptura (1023 Kg); valor menor que el 18% que se considera admisible para una línea sin protecciones contra vibraciones.
d) Hipótesis H: HIELO.
Supondremos el cable sometido a la acción de su propio peso, más el del manguito de hielo, según el Art.27.
Para θH = 0ºC aplicando la expresión 42 obtenemos:
∆θH = 0ºC - (-15)ºC = 15ºC
W2 = WH = WB = 0,01893 Kg/m/mm2 por lo que al aplicar la expresión 35 obtenemos:
45,500347,001893,0
0
===WWm H
H
La ecuación de cambio de condiciones la obtendremos aplicando la expresión 38 y será:
t2 = tH y W2 = WH
[ ( ) ]24
·····22
2 EWaEKtt HHHH =∆−− θα
donde:
tH = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis H.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más desfavorables: 15 ºC.
WH = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.01893Kg /m/mm2.
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
83
MEMORIA DE CÁLCULO
sustituyendo valores:
[ ( ) ]24
8100·01893,0·15715·8100·10·1,19857,13·22
62 =−−− −HH tt
t2H (tH +16,177) = 2981
Por tanto, la tensión unitaria vale:
tH = 10,559 Kg/mm2
y la total, sustituyendo valores en la expresión 45 será:
TH = 10,559 · 31,1 = 328,3849 Kg
El coeficiente de seguridad según la expresión 46 será:
3115,33849,328
1023>==HC
Flecha vertical aplicando la expresión 41 será de:
mmtWaf HH
H 5237,51559,10·801893,0·157
·8· 2
02
===
Resumen según las hipótesis, de los coeficientes de seguridad, tensiones y flechas:
Hipótesis coef. seguridad
tensión flecha
D (viento) 4,158 246 Kg 5,50 m
E (temperatura) 16,723 61,173 Kg
5,435 m
G (tension de cada dia)
14,95 68,42 Kg 4,86 m
84
MEMORIA DE CÁLCULO
H (hielo) 3,115 328,3849 Kg
5,5237 m
Tabla 1: coeficientes de seguridad, tensiones y flechas para las distintas hipótesis
Según los resultados obtenidos, el valor máximo se obtiene para la hipótesis de hielo, con una flecha vertical de 5,5237 metros, de la cual hacemos uso para determinar la altura de los apoyos y cálculos de las distancias de seguridad.
7.2.2 Tablas de regulación.
La regulación de los cables hay que hacerla en función del vano ideal de cada tramo, comprendido entre dos apoyos de anclaje.
Las longitudes de vano que figuren en las tablas de regulación corresponden a la de los diversos vanos ideales que pueda haber a lo largo de la línea.
En la tabla figuran las tensiones y las flechas correspondientes. Se calcula para un intervalo de temperaturas que se estime oportuno, con saltos que se estimen oportunos.
Para una misma temperatura y distintos vanos, la flecha de uno de los mismos conociendo la del otro, la determinaremos por la siguiente relación:
f = f' ( a' / a) (53)
siendo:
a= 100 m
En la tabla 2 se muestran los valores de las flechas y tensiones para distintas temperaturas para el vano de 157 metros.
85
MEMORIA DE CÁLCULO
ºC
K
θ
αβ −= ·EK
t
Kg/mm2
T =
t·s Kg
10
-
13,85 5
-14,630 t2(t+14,63)=1
00,17
2,4
23
75,
35
4,410
5
-
13,85 10
-15,400 t2(t+15,40)=1
00,17
2,3
74
73,
83
4,500
-
13,85 15
-16,177 t2(t+16,177)=
100,17
2,3
26
72,
33
4,596
5
-
13,85 20
-16,950 t2(t+16,95)=1
00,17
2,2
82
0,9
7
4,685
10
-
13,85 25
-17,724 t2(t+17,724)=
100,17
2,2
40
69,
66
4,770
15
-
13,85 30
-18,498 t2(t+18,498)=
100,17
2,2
00
68,
42
4,859
20
-
13,85 35
-19,270 t2(t+19,27)=1
00,17
2,1
62
67,
23
4,945
25
-
13,85 40
-20,000 t2(t
+20,00)=100,17
2,1
27
66,
15
5,026
30
-
13,85 45
-20,800 t2(t+20,80)=1
00,17
2,0
92
65,
00
5,110
35
-
13,85 50
-21,590 t2(t+21,59)=1
00,17
2,0
58
64,
00
5,195
40
-
13,85 55
-22,360 t2(t+22,36)=1
00,17
2,0
27
63,
00
5,274
45
-
13,85 60
-23,140 t2(t+23,14)=1
00,17
1,9
96
62,
00
5,356
2 tt mtWaf·8·2
=( )24
·· 22 EWa=− β
86
MEMORIA DE CÁLCULO
50
-
13,85 65
-23,910 t (t+23,91)=1
00,17
2 1,9
67
61,
17
5,435
Tabla 2: Tabla de Flechas y Tensiones para Distintas Temperaturas para el Vano de 157 m
En la tabla 3 se muestran los valores de las flechas para distintos vanos a distintas temperaturas.
Longitud de vanos θºC 80 90 100 110 120 130 140 150 157 -
10ºC 0,572 0,869 1,247 1,69 2,218 2,728 3,315 3,944 4,410
-5ºC 0,583 0,886 1,272 1,724 2,263 2,783 3,382 4,024 4,500 0ºC 0,596 0,905 1,299 1,761 2,311 2,843 3,454 4,110 4,596 5ºC 0,607 0,923 1,324 1,795 2,356 2,898 3,521 4,189 4,685 10ºC ,618 0,939 1,348 1,827 2,399 2,950 3,585 4,265 4,770 15ºC 0,630 0,957 1,373 1,862 2,443 3,005 3,652 4,345 4,859 20ºC 0,974 1,398 1,895 2,487 3,058 3,717 4,422 4,945 25ºC 0,651 0,990 1,421 1,926 2,527 3,109 3,778 4,494 5,026 30ºC 0,662 1,006 1,444 1,958 2,570 3,161 3,841 4,570 5,110 35ºC 0,673 1,023 1,468 1,990 2,612 3,213 3,905 4,646 5,195 40ºC 0,684 1,039 1,491 2,021 2,652 3,262 3,964 4,716 5,274 45ºC 0,694 1,055 1,514 2,052 2,693 3,313 4,026 4,790 5,356 50ºC 0,704 1,070 1,536 2,082 2,733 3,362 4,085 4,860 5,435
0,641
Tabla 3:Flechas para distintos vanos a distintas temperaturas.
87
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2.3 Curva de flechas máximas según la ecuación de la parábola
El conductor tendrá una forma real de catenaria, pero para vanos inferiores a 1000 metros se considera que la forma es de parábola, ya que el error es pequeño.
El objeto de dibujar la Flecha Máxima es comprobar sobre el dibujo que las distancias de seguridad se cumplen, y replantear los apoyos en los casos necesarios.
Si la curva de flechas máximas verticales va a ser dibujada según la ecuación de la parábola, la fórmula a aplicar es:
hxy2
2
= (54)
Para el caso del conductor de cable de Aluminio-Acero de 31,1 mm2 de sección, con vano de cálculo de 157 m de longitud y con flecha máxima vertical de 5,5237 m, el valor de h será:
c
h
pT
pTh == (55)
Siendo:
Th =Tensión total, en la hipótesis reglamentaria H )
Pf = Pc =peso del cable por unidad de longitud
Sustituyendo valores en la expresión 55 obtenemos:
mh 55,557588,03849,328
==
2h = 1115, 1 metros
88
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 2:Curva de flechas máximas
7.2.4 Curva de Flechas Mínimas Verticales.
Una vez colocados los apoyos en el perfil de la línea, sirviéndose del apartado anterior, es necesario comprobar si algún apoyo quedará sometido a un tiro vertical ascendente, al presentarse las condiciones de flecha mínima.
Para la determinación de la parábola mínima es necesario conocer previamente el valor del doble vano mínimo (Am2), esto es la suma mínima de los vanos contiguos cualesquiera.
Tomaremos como doble vano mínimo uno de 210 metros.
La ecuación de la parábola será:
hxy2
2
= (54)
Para la obtención de la parábola mínima hemos de calcular previamente el cambio de condiciones desde la hipótesis inicial hasta otra de igual temperatura, pero sin sobrecarga, que es como se dará la flecha vertical más reducida.
En esta nueva hipótesis, llamémosla M, aplicaremos la expresión 42 para:
θM = -15ºC.
Obteniendo:
∆θM = -15ºC - (-15ªC) = 0ªC
Al no considerar los conductores sometidos a ningún tipo de sobrecarga, el coeficiente
de sobrecarga es:
mM = 1
89
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 37 obtendremos la constante "K" que en este caso valdrá:
44,3396,10·24
100.8·210·01893,096,10 2
22
−=−=K
llamando
Ahora la ecuación de condiciones es aplicando la expresión 38 será:
( )[ ]24
···· 22 EWAEbKtt MmMMM =∆−− θ
22
( )[ ]24
100.8·00347,0·2100·8100·10·1,1944,3322
62 =−−− −MM tt
t2M (tM +33.44) = 179.21
tM = 2,24Kg / mm2
Tensión total ( según la ecuación 45 ):
TH =2,24· 31,1 = 69,66 kg
Flecha :
H
HH
pTx
hxf
22
22
== (55)
Sustituyendo valores
1290108,0
66,692
22 xxfH ==
Flecha mínima vertical:
1290
2
.minxf vert =
90
MEMORIA DE CÁLCULO
Posiciones en las que podrá quedar la curva de flechas mínimas verticales:
a.-Por debajo del pie de apoyo intermedio. En este caso no habrá solicitación escendente (tiro hacia arriba ), en el apoyo intermedio.
b.-Sobre el pie de dicho apoyo. No habrá solicitación ascendente ni descendente. El cable no ejercerá acción de peso sobre el apoyo intermedio.
c.-Por encima del pie de dicho apoyo. Habrá solicitación ascendente en el apoyo intermedio.
Se observa gráficamente que en toda la línea la parábola mínima queda por debajo de cada apoyo intermedio por lo que no habrá tiro hacia arriba en ningún apoyo.
8 Cálculo de la Cadena de Aisladores.
Según el artículo 2 de RAT, se llama "tensión normal" al valor convencional de la tensión eficaz entre fases, y "tensión más elevada de la línea" a el mayor valor de la tensión eficaz entre fases, que puede presentarse en un instante en un punto cualquiera de la línea, en condiciones normales de explotación, sin considerar las variaciones de tensión de corta duración, debidos a defectos o a desconexiones bruscas de cargas importantes.
Categoría de la línea
Tensión nominal
Tensión más elevada
3ª 20 kV 24(kVef)
Tabla 4.Valores de tensión y tensión más elevada para una línea de 3ª categoría
Según el Art.24 del RAT, se define el nivel de aislamiento como: las tensiones soportadas bajo lluvia, a 50 Hz, durante un minuto y con onda de impulso de 1´2/50 microsegundos, según normas de la Comisión Electrotécnica Internacional (C.E.I).
La línea de 20 Kv, con 1 circuito simple de conductores de cable de Aluminio-Acero de 31,1 mm2 de sección, está situada en una zona forestal y agrícola.
91
MEMORIA DE CÁLCULO
Se van a instalar aisladores de vidrio españoles, fabricados por VICASA.S.A y la composición de las cadenas será:
- Cadena de Suspensión formada por 3 aisladores tipo E 40
- Cadena de Amarre formada por 3 aisladores tipo E 40
El grado de aislamiento ha de ser de 1,7 a 2 cm/Kv
La tensión a suponer entre fases ha de ser la de 24 Kv ( correspondiente a la nominal de 20 Kv)
La longitud de la línea de fuga de los aisladores de 1ª calidad de vidrio templado que se utilizarán tanto en las cadenas de amarre como en las de suspensión según el fabricante va a ser de 185 mm.
8.1 8.1.1
Cadenas de Amarre Cálculo Eléctrico.
Para el cálculo eléctrico de los aisladores utilizaremos las siguientes expresiones.
LGxU
n fases.max= (56)
fasesUnLG.max
·= (57)
siendo:
G= grado de aislamiento 7 Cm/kV
n= número de aisladores
L = longitud línea de fuga de aislador
Umax.fases= tensión más elevada de la línea
Sustituyendo valores en la ecuación 56 obtenemos un número de aisladores de:
92
MEMORIA DE CÁLCULO
2,25,1824·7,1
==n
tomamos n = 3
El grado de aislamiento real lo obtenemos sustituyendo valores en la expresión 57.
kVCm /31,224
3·5,18=
La cadena estará formada por tres aisladores cada una. La distribución de la diferencia de tensión entre el primer aislador (la del soporte, o sea, nula) y el último (la del conductor) no es uniforme, pero como el número de aisladores es muy pequeño, se admite que los tres aisladores soportan la misma diferencia de tensión.
8.1.2 Cálculo Mecánico.
Cada cadena de amarre estará formada de tres aisladores de vidrio templado y de los siguientes herrajes:
Longitud Carga de rotura Peso
Horquilla de bola en V 60 mm 5.000 Kg 0,38 Kg
Rótula larga 125 mm 5.000 Kg 0,4 Kg
Grapa antideslizante. 6.000 Kg 1,1 Kg
Pa = n · pa (58)
Siendo:
Pa = peso de los aisladores
n = número de aisladores
pa = peso aislador
93
MEMORIA DE CÁLCULO
El peso del aislador está compuesto por cristal, caperuza y vástago. Aplicando la expresión 58 obtenemos un peso de:
Pa =3 · 1,7 = 5,1 Kg
PH = Ph + Pr + Pg (59)
Siendo:
PH = peso de los herrajes
Ph = peso de la horquilla de bola en V
Pr =peso de la rótula
Pg= peso de la grapa
Aplicando la expresión 59 obtenemos un peso de los herrajes de:
PH = 0,38 + 0,4 + 1,1 = 1,88 Kg
Pc = Pa +PH (60)
Siendo:
Pca = peso de la cadena de aisladores
Pa = peso de los aisladores
PH =peso de los herrajes
El peso de la cadena de aisladores se obtiene aplicando la expresión 60.
Pca =1´88 + 5´1 = 6´98 Kg
Cargas a considerar en la cadena:
94
MEMORIA DE CÁLCULO
a) Cargas normales:
El vano de mayor longitud es de 157 m, pero la longitud del cable entre dos apoyos es algo mayor debido a la curvatura del mismo. Por ello, consideramos la longitud del cable entre apoyos de 170 metros.
El peso unitario del conductor es 0´108 Kg.
Peso de la cadena........................................ 6,98 Kg
Peso del conductor: 0´108 · 170 :..............18,36 Kg
Sobrecarga del manguito de hielo:
170 · 0´18 · √7´14 = ...............................81,765 Kg
TOTAL......................................................107,105 Kg
Como la carga de rotura del aislador es de 4000 Kg, el coeficiente de seguridad mecánica será según expresión 39 será:
3346,37105,107
4000. >>==SC
que es el mínimo admisible según el reglamento.
b) Cargas anormales:
En el Art.19, apartado 2, del RAT, se especifica a este respecto que en caso de rotura de un cable de tierra o de un conductor en líneas con un solo conductor por fase y circuito no se reducirá la tensión.
El coeficiente de seguridad será según la expresión 39 será:
373,11341
4000. >>==SC
Siendo:
95
MEMORIA DE CÁLCULO
T= tensión máxima admisible del conductor( 341 kg)
Carga mínima de rotura del aislador = 4000 kg
8.2 8.2.1
8.2.2
Cadenas de Suspensión. Cálculo Eléctrico.
Los cálculos eléctricos serán los mismos que para las cadenas de amarre, con lo que se colocarán tres aisladores por cadena.
Cálculo Mecánico.
Cada cadena de suspensión estará formada de tres aisladores de vidrio templado y de
los siguientes herrajes:
Longitud Carga de rotura Peso
Horquilla de bola en V 60 mm 5.000 Kg 0,38 Kg
Rótula corta. 5.000 Kg 0,225 Kg
Grapa de suspensión. 6.000 Kg 1,2 Kg
El peso de los tres aisladores aplicando la expresión 58 es de :
3 · 1´7 = 5´1 Kg
y el de los herrajes aplicando la expresión 59 es de:
0,38 + 0,225 + 1,2 = 1´8 Kg
Por tanto, el peso de la cadena es aplicando la expresión 60 es de:
1´8 + 5´1 = 6´9 Kg
96
MEMORIA DE CÁLCULO
Cargas a considerar en la cadena:
a) Cargas normales:
El peso unitario del conductor es 0´108 Kg y considerando una longitud del conductor de 170 m, tendremos que:
Peso de la cadena........................................ 6,90 Kg
Peso del conductor: 0´108 · 170 :..............18,36 Kg
Sobrecarga del manguito de hielo:
170 · 0´18 · √7´14 = ...............................81,765 Kg
TOTAL......................................................107,025 Kg
El coeficiente de seguridad aplicando la expresión 39 será:
34,371074000. >>==SC
que es el mínimo admisible según el Reglamento
b) Cargas anormales:
En el Art.19, apartado 1, del RAT, dice “ previas las justificaciones pertinentes, podrá tenerse en cuenta la reducción de este esfuerzo, mediante dispositivos especiales adoptados para este fin; así como la que pueda originar la desviación de la cadena de aisladores de suspensión.
Teniendo en cuenta este último concepto, el valor mínimo admisible del esfuerzo de rotura que deberá considerarse será: el 50 % de la tensión del cable roto en las líneas con uno o dos conductores por fase o circuito.
Por tanto, a tenor de lo expuesto tendremos:
0,5 · 340,85 = 170,42
97
MEMORIA DE CÁLCULO
y el coeficiente de seguridad lo obtenemos aplicando la expresión 39:
347,2342,170
4000. >>==SC
que es el mínimo admisible según el Reglamento
9 9.1 Gravivano.
Gravivano y Eolovano.
Es la longitud de vano que hay que tener en cuenta para determinar la acción del peso que los conductores transmiten al apoyo.
Dicha longitud viene expresada por la distancia horizontal que haya entre dos vértices de la catenaria de los vanos contiguos al apoyo.
La razón de que el gravivano sea el se ha definido, es porque el único esfuerzo que el trozo de conductor comprendido entre el vértice y el apoyo le transmite, es horizontal y de valor TV (Kg) que es la tensión del conductor en dicho vértice.
Esto no es rigurosamente exacto, pero si perfectamente admisible en los casos corrientes.
El vértice de la catenaria siguiente al apoyo considerado, ejercerá sobre dicho apoyo otra fuerza análoga TW.
Para que el conductor permanezca en equilibrio ha de cumplirse que la suma de esfuerzos verticales sea nula. Las únicas fuerzas verticales serán el peso del cable y la reacción normal en el poste y cuyas magnitudes serán idénticas pero de sentidos contrarios y por tanto, se anularán entre sí.
Como ya sabemos el gravivano es la longitud de cable que depende de la cadena, pero aquí surge un inconveniente derivado de la variación de la longitud con la temperatura, y ¿cual será esta?
Si consideramos la máxima temperatura, la longitud del conductor también será máxima, y el ángulo de desviación transversal de la cadena "i" será mínimo y considerando la mínima temperatura, el ángulo "i" será máximo.
El valor mínimo de "i" carece de interés practico, por tanto la condición de máxima temperatura queda desechada.
98
MEMORIA DE CÁLCULO
Lo que interesa es el valor máximo de "i" ya que es cuanto más cerca del apoyo se encontrará el conductor, al ser desviado por el viento.
Lógicamente lo más acertado es que el gravivano se mida en las hipótesis de mínima temperatura, (-5ºC, según el art.30 del RAT) conjuntamente con la acción del viento.
Esto plantea un inconveniente de orden practico que es que habría que realizar una plantilla de la catenaria para tales condiciones.
En la mayoría de los casos no es necesario considerarlo y se podrán emplear las curvas mínimas calculadas anteriormente, sin considerar la sobrecarga del hielo.
9.2 Eolovano.
10
10.1
Es la longitud horizontal para determinar el esfuerzo que debido a la acción del viento sobre los cables, transmiten estos a los apoyos. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los vanos contiguos al apoyo.
Los gravivanos y eolovanos pueden tener valores muy distintos al del vano elegido para el cálculo de la línea.
Esto es así ya que los vanos de la línea siempre tendrán longitudes diferentes, por mucho que se pretenda uniformarlos.
Cálculo de las Distancias de Seguridad.
Para el cálculo de las distancias de seguridad nos ceñiremos a lo establecido en el Art. 25 del RAT.
Distancia de los Conductores al Terreno.
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores con su máxima altura vertical, queden situados por encima de cualquier punto de terreno o superficies de agua no navegables, a una altura mínima de:
metroskVUD150
)(3,51 += (61)
con un mínimo de 6 metros.
En lugares de difícil acceso, las alturas podrán ser reducidas en un metro.
99
MEMORIA DE CÁLCULO
Para la línea proyectada aplicando la expresión 61 obtenemos:
metrosD 433,5133,03,5150203,51 =+=+=
Tomamos 6 metros.
10.2 Distancia de los Conductores entre sí y entre Estos y los Apoyos.
Según el Art. 25-2 del RAT, la distancia entre sí de los conductores sometidos a tensión mecánica, así como la distancia entre los conductores y los apoyos debe ser tal que no haya riesgo alguno de cortocircuito, ni entre fases ni a tierra, teniendo presente los efectos de las oscilaciones de los conductores, debidos al viento y al desprendimiento de la nieve acumulada sobre ellos.
La separación mínima entre conductores se determina por:
metrosULFKD150
·3 ++= (62)
Siendo:
D3 = Separación entre conductores en metros.
K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se tomará en la tabla expuesta en el Art.25-2.
F = Flecha máxima en metros, según el Art.27-3.
L = Longitud de la cadena de suspensión en metros, (en el caso de conductores fijados al apoyo, por cadenas de amarre o aisladores rígidos, L = 0).
U = Tensión nominal de la línea en kV.
El cálculo de "K" se determina en función de los valores de la tangente del ángulo de oscilación y de la categoría de la línea.
Los valores de la tangente del ángulo de oscilación de los conductores vienen dedos por el cociente de la sobrecarga de viento y el peso propio, por metro lineal de conductor, estando la primera determinada de acuerdo con el Art.16.
100
MEMORIA DE CÁLCULO
Peso del conductor por metro.......................... 0,108 Kg/m
Sobrecarga de viento...........…………………... 60 × 0´00714 = 0,428 Kg/m
Por tanto:
96,3108,0428,0
==tgi
El ángulo de oscilación será:
i = arctg 3´96 = 75´82º
Para dicho ángulo y en una línea de 3ª categoría, según la tabla del Art.25-2, tenemos
que K=0´65.
Las cadenas de aisladores constan de tres elementos, la longitud de ellas será:
3 × 0´185 = 0´555 metros
La flecha máxima calculada será de 5,5 metros. Aplicando la expresión 62 obtenemos:
metrosD 215020555,05,5·65,03 ≈
++=
Adoptamos una distancia de 2 metros.
10.3 Distancia Mínima entre Conductores y sus Accesorios en Tensión y las Partes Metálicas.
Según el Art.25-2, la separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión al apoyo, no será superior a:
metroskVUD150
)(1,04 += (63)
con un mínimo de 0´2 metros.
101
MEMORIA DE CÁLCULO
metrosD 233,0150201,04 =+=
Para las cadenas de suspensión, la distancia de los conductores y sus accesorios en tensión al apoyo será la misma de la formula anterior, pero considerados los conductores desviados bajo la acción de una presión de viento mitad de la fijada para ellos en el Art.16:
mkgPv /214,000714,02
60==
P = 0,108 Kg/m
En este caso:
98,1108,0214,0
===PPtgi v
De donde:
i' = arctg 1,98 = 63,22º
λ = AC = AB
CD = AC × sen i' = 0,555 × sen 63,22 = 0,495 m.
Por tanto la longitud mínima de la cruceta será:
OA = EC + CD = 0,233 + 0,495 = 0,724 m.
En la figura 3 se puede observar las diferentes distancias de seguridad que deben
respetar los accesorios de la torre.
102
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 3:Esquema de dimensiones de los accesorios de la torre
103
MEMORIA DE CÁLCULO
11
11.1
Cálculo Mecánico de los Apoyos.
Según el tipo de apoyo se tendrá en cuenta, unas hipótesis u otras siguiendo lo reglamentado en al Art.30 del RAT.
Los apoyos han de tener como mínimo un coeficiente de seguridad de 1´5 para las hipótesis normales.
Altura Mínima de los Apoyos.
Se ha elegido una disposición de crucetas en montaje al tresbolillo para todos los apoyos excepto para el de Entronque y Final de Línea que se ha optado por una disposición en montaje cero.
Siendo:
- Distancia entre crucetas: 2 m
- Longitud total de cruceta: 0,85 m
- Distancia del conductor mas bajo al terreno: 6 m
La altura libre del apoyo será:
Hlibre = Hutil + λ + d + 2 × C (64)
Hutil = Dist. al terreno + f (65)
De donde:
- f: Flecha más desfavorable.
- λ: Longitud d la cadena.
- c: Ancho de la cruceta.
- d: separación de las crucetas.
104
MEMORIA DE CÁLCULO
-primera alineación.
Sustituyendo valores en la expresión 64 y 65 , para el caso más desfavorable tendremos:
Hlibres = 6 + 5,435 + 0,555 + 1,5 + 2 × 0,06 = 13,61 m
Con lo que elegiremos apoyos de 16 m totales que tienen una altura libre de 14,55 m.
- segunda alineación.
Aplicando la expresión 64 y 65, para el caso más desfavorable tendremos:
Hlibres = 6 + 4,8 + 0,555 + 1,5 + 2 × 0,06 = 12,98 m
Con lo que elegiremos apoyos de 15 m totales que tienen una altura libre de 13,60 m.
- apoyo de entronque y final de línea.
Estos apoyos como ya se ha mencionado anteriormente tiene una disposición de crucetas en montaje cero, a las cuales van sujetas las cadenas de amarre, con lo que la altura útil del apoyo coincide prácticamente con la altura útil.
Aplicando la expresión 64 y 65,la altura libre del apoyo será:
Hlibre » Hutil = Disr. al terreno + f + λ + d + 2 × C
De donde:
- f: Flecha mas desfaborable = 4,86
- λ: Longitud d la cadena = 0 (por estar en posición horizontal).
- c: Ancho de la cruceta » 0
- d: separación de las crucetas = 0 (por se montaje cero).
Hlibre » Hutil = 6 + 4,86 + 0 + 0 + 2 × 0 = 10,86 m.
- conclusiones a las alturas elegidas.
105
MEMORIA DE CÁLCULO
Las alturas que se han calculado anteriormente son para los vanos más desfavorables.
En el perfil se puede apreciar que hay vanos algo inferiores y además un accidente topográfico (una pequeña vaguada) en las que las alturas necesarias serán bastante inferiores a las calculadas.
En el ya mencionado perfil longitudinal de la línea se puede comprobar que las alturas de conductores al terreno en ningún caso son inferiores a las reglamentarias (6 m que incluso podía ser de 5 m ya que toda la zona por la que transcurre la línea es totalmente inaccesible).
106
MEMORIA DE CÁLCULO
11.2 Apoyos de alineación.
Se tomarán como longitudes de gravivanos y eolovanos, a efectos de cálculos 170 m, cifra que es sobradamente segura dadas las vistas de las curvas que figuran en el perfil de la línea.
Longitud de la cadena de aisladores:
λ = 0,555 m.
Peso del conductor a considerar:
peso propio ( p ) =0,108 kg/m
P1 = 170 · 0´108 = 18,36 Kg
Acción del viento sobre cada conductor de 7,14 mm de diámetro:
presión p= 60 Kg/m2 según art.16 del reglamento.
FV1 = 60 · 170 · 0´00714 = 72,828 Kg
Acción del viento sobre la cadena:
presión p= 70 Kg/m2 según art.16 del reglamento.
longitud del aislador=0,185 m.
Diámetro del aislador=0,714 m
FV11 = p · d · l
FV11 = 70 · 0´714 · 0´185 = 9´24 Kg
Peso del manguito de hielo por conductor:
P1111 = 0´18 ·√7´14 · 170 = 81,765 kg
Peso de la cruceta:
107
MEMORIA DE CÁLCULO
P111 = 15 Kg
Peso de la cadena de aisladores:
Q = 6,98 Kg
1ª Hipótesis: (Viento).
Para una altitud entre 500 y 1.000 metros, el RAT determina que los conductores se encontrarán sometidos a:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Viento (Art.16).
- Temperatura (-5ºC).
Para la distribución de los conductores al tresbolillo, en los apoyos tendremos, que la ecuación de momentos respecto a la base del poste es:
F×H= FV1 [ (H - λ) + (H - λ - b) + (H - λ - 2b)] + FV
11 [ (H - λ/2) + (H - λ/2 -2b)] +
P11 × a + P1
11 × a/2 (66)
Donde:
a = Longitud de cruceta = 0,85 m.
2b = Distancia entre crucetas = 1,5 m.
λ = Longitud d la cadena = 0,555 m.
Donde los distintos parámetros que intervienen se representan en la figura. 4
108
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 4: Dimensiones del poste
Despejando "F" de la ecuación (66)de momentos:
( )111
11
111 22
21··31··3 PPHa
H
bF
HbFF vV ++
+−+
+−=
λλ
( )HHHH
F 24,347204,2461534,25·22
85,012555,0
1·924,0·31555,01·828,72·3 −=++
+−+
+−=
Despejando valores
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 221,4 y 225,78 Kg.
- H = 14 m
kgF 4,22114
24,347204,246 =−=
- H = 17 m
kgF 78,22517
24,347204,246 =−=
2ª Hipótesis: (Hielo).
Según el Art. 30-3 se considerará:
109
MEMORIA DE CÁLCULO
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo (Art.17).
- Temperatura (-15ºC).
La ecuación de momentos es:
F · H = P11 · a + P1
11 · a/2 + P1111 · a (67)
Sustituyendo valores:
)22(·2
1111
111
11 PPP
HaF ++−=
( ) kgHH
F 414,97765,81·21534,25·2·285,0
=++=
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 6,958 y 5,73 Kg.
- H = 14 m
kgF 958,614414,97
==
- H = 17 m
kgF 73,517414,97
==
3ª Hipótesis: (Desequilibrio de Tracciones).
Según el Art. 30-3 se considerará:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo (art.17).
- Desequilibrio de tracciones (Art.18).
110
MEMORIA DE CÁLCULO
- Temperatura (Art.17).
La ecuación de momentos de las fuerzas actuantes sobre el poste respecto de la base del mismo es:
( )
−−+
++= 222
211111
11
12 333·08,0·
21· λbHTPPPaHF
(68)
( )
−−+
++= 222
22 555,0·375,0·33·08,0·341
215765,8134,2585,0· HHF
Despejando F de la expresión 68 tendremos:
( )[ ]H
HF2305,1·785,6697536,9489 −+
=
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 74,53 y 75,77kg.
- H = 14 m
( )[ ]kgF 53,74
14305,114·785,6697536,9489 2
=−+
= - H = 17 m
( )[ ] kgF 77,7517
305,117·785,6697536,9489 2
=−+
=
4ª Hipótesis: (Rotura de Conductor).
Teniendo en cuenta el Art. 30-3 prescindiremos de esta hipótesis, por cumplirse todos los requisitos establecidos en dicho artículo.
5ª Conclusiones.
111
MEMORIA DE CÁLCULO
Teniendo en cuenta los resultados obtenidos, los apoyos han de tener un esfuerzo libre en punta mínimo de 226 Kg.
La altura de los apoyos la obtenemos mediante la parábola de flechas máximas verticales, en el plano del perfil de la línea. La altura que obtenemos en planos es la que hay entre el conductor más bajo y el suelo.
Los apoyos de alineación de la línea son:
1ª Alineación: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 8.
2ªAlineación: 10, 11, 12, 13
Las alturas útiles (desde el terreno al conductor más bajo medida sobre los apoyos), obtenidas en el plano del perfil de la línea son:
Nº H. ÚTIL
1 11,20 2 11,20 3 11,20 4 11,20
Nº H. ÚTIL
6 12,20 7 12,20 8 12,20 10 11,20 11 11,20 12 11,20 13 11,20
Tabla 5.Alturas útiles de los apoyos de alineación
La altura libre del apoyo será la suma de la altura útil más la distancia del conductor más bajo hasta la cabeza del apoyo.
Y la altura total del apoyo será la suma de la altura libre más la del empotramiento.
112
MEMORIA DE CÁLCULO
Con todo esto los apoyos elegidos serán del tipo:
Nº TIPO
1 C-15-600
TR
2 C-15-250
TR
3 C-15-250
TR
4 C-15-250
TR
6 C-16-250
TR
7 C-16-250
TR
8 C-16-250
TR
10 C-15-250
TR
Nº TIPO
11 C-15-250
TR
12 C-15-250
TR
13 C-15-250
TR
Tabla 6.Apoyos elegidos
113
MEMORIA DE CÁLCULO
11.3
11.3.1
Apoyos de Ángulo y Amarre.
En la línea debido a las exigencias del trazado existe un pequeño ángulo de 148,826.En el cual se sitúa el apoyo nº 9.
En la línea con el objeto mejorar las condiciones del tendido a si como de proporcionar un punto fijo en la línea se colocará un apoyo de Amarre, este será el nº 5
La disposición de las crucetas como ya se ha indicado anteriormente será en montaje al tresbolillo.
- Distancia entre las crucetas: 1,5 m.
- Longitud de las crucetas: 0,85 m
- Apoyo nº 9 (ángulo).
Según el Art. 30-3 se considerará:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Viento (Art.16).
- Resultante de ángulo. (Art. 20).
- Temperatura (-5ºC).
Para el cálculo del esfuerzo libre en punta admitiremos que la resultante de ángulo actúa en la dirección de la cruceta y que además que la dirección del viento coincide con la de la indicada resultante.
Obviamente P11 será la suma del peso del conductor más el de las dos cadenas de
aisladores de amarre:
P11 = 18,36 + 2 · 6,98 = 32,32
La ecuación de momentos de las fuerzas actuantes, respecto de la base del poste es:
( ) ( bHTaPaPbHFHF av −+++−= ··32
···3· 111
11
1 ) (69)
114
MEMORIA DE CÁLCULO
Despejando F tendremos:
−+++
−=
HbT
HaP
HaP
HbFF av 1··3
·2··1··3
111
111
La tensión del cable a -5 ºC más viento es de T = 260 Kg
Se considerarán los conductores sometidos a:
- La acción de su propio peso.
- A una sobrecarga de viento, según nos indica el Artículo 16.
- A la temperatura de -5ºC.
θD = -5ºC
Sustituyendo en la expresión 42 se obtiene:
∆θ = θD - θB = -5ºC -(- 15ºC) = 10ºC
La sobrecarga debido al viento a tenor del Art. 16, será para un conductor de diámetro inferior a 16 mm de 60 Kg/m2 aplicando la expresión 43..
2//0137,010,31
60·00714,0 mmmkgWv ==
De la expresión 44 se obtiene
WD = √0,003472 + 0,01372 = 0,0141 Kg/m/mm2
Luego el coeficiente de sobrecarga según la expresión 35 es:
07,400347,00141,0
0
===WWm D
D
La ecuación de cambio de condiciones sustituyendo en la expresión 38 será:
t2 = tD y W2 = WD
115
MEMORIA DE CÁLCULO
( )[ ]24
····22
2 EWaEKtt DDD =∆−− θα
sustituyendo valores:
( )[ ]24
8100·0141,0·15710·100·10·1,19857,1322
62 =−−− −DD tt
t2D (tD +15,4041) = 1653,9
Por lo tanto, la tensión unitaria es:
tD = 8,346 Kg/mm2
y la total según la expresión 45 será:
T = 8,346 · 31,10 = 260 Kg
El esfuerzo que dicha tensión provoca en el apoyo será:
2··2 αsenTTa = (70)
Siendo:
Ta : Esfuerzo sobre el apoyo llamado resultante de ángulo.
T : Tensión del cable a -5 ªC.
α: Ángulo de desviación de la línea, este será 180 - 148,826 = 31,174º
Sustituyendo valores de la expresión 70 obtenemos:
72,1392174.31·260·2 == senTa
Sustituyendo valores de la expresión 69 obtenemos
116
MEMORIA DE CÁLCULO
−+++
−=
HHHHF 75,01·72,139·3
·285,0·1585,0·32,3275,01·828,72·3
HHHHHF 386,444644,63737,31416,419375,6472,27863,163484,218 −=−+++−=
Como la altura libre del apoyo es de 14,55 m tendremos un esfuerzo libre en punta de:
kgF 608,59255,14386,444148,623 =−=
3ª Hipótesis: ( Desequilibrio de Tracciones ).
Según el Art. 30-3, se considerará:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Desequilibrio de tracciones (Art. 18-1).
- Temperatura de (-5 ºC).
Se considerará un esfuerzo longitudinal en punta del 8 % de las tracciones unilaterales de todos los conductores.
El esfuerzo se considerará a la altura de los puntos de fijación de los conductores.
En esta situación la ecuación de momentos de las fuerzas que actúan, respecto de la base del poste es:
( bHTPPaHF d −+
+= ·08,0·3
2··
1111
1 ) (71)
De donde F será:
−+
+=
HbTPP
HaF 1·08,0·3
2·
1111
1 (72)
117
MEMORIA DE CÁLCULO
Sustituyendo valores en la expresión 72 obtenemos:
kgHHHHH
F 5,6195,124,628,464,62847,3375,01260·08,0·32
1532,32·85,0=−=−+=
−+
+=
4ªHipótesis: (Rotura de Conductores).
Según el Art.30-3, ya que se cumple todo lo indicado en el, no consideraremos esta hipótesis.
5ª Conclusiones.
Como podemos ver la condición más desfavorable es la 1ª (viento) con un esfuerzo
libre en punta de 592,608 Kg, con lo cual se elegirá un apoyo con 600 Kg de esfuerzo en
punta.
La altura libre del apoyo será la suma de la altura útil más la altura desde el conductor mas bajo hasta la cabeza del poste.
La altura libre del apoyo será utilizando las expresiones 64 y 65:
Hlibres = 6 + 4,86 + 0,555 + 1,5 + 2 · 0,06 = 13,03 m.
Pero debido a las características del terreno, como se puede observar en el perfil longitudinal, habrá que elegir un apoyo de 16 m totales que tienen una altura libre de 14,55 m.
11.4 Apoyo Fin de Línea .
El apoyo Nº14 es el de fin de línea. Dicho apoyo recibirá la línea en montaje cero.
118
MEMORIA DE CÁLCULO
1ª Hipótesis: (Viento).
Para una altitud de entre 500 y 1.000 m, el RAT determina que los conductores se encontrarán sometidos a:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Viento (Art. 16).
- Desequilibrio de tracciones (Art. 18-3).
- Temperatura (-5 ºC).
H1 =La altura libre del apoyo será de 11,35 m
En el apoyo fin de línea se considerará un desequilibrio de tracciones del 100%
Las acciones a considerar serán:
Longitud de la cadena de aisladores:
λ = 0,555 m.
Peso del conductor a considerar:
P1 = 170 · 0´108 = 18,36 Kg
Acción del viento sobre cada conductor:
FV = FV1 = 60 · 170 · 0´00714 = 72,828 Kg
Acción del viento sobre la cadena:
FVC = FV11 = 70 · 0´50 · 0´185 = 6,475 Kg
Peso del manguito de hielo por conductor:
P' = P1111 = 0´18 · 170 · √7´14 = 81,765 Kg
Peso de la cruceta:
119
MEMORIA DE CÁLCULO
P111 = 15 Kg
Peso de la cadena de aisladores:
P''' = Q = 6,98 Kg
Peso del conductor más cadena de aisladores:
P = P11 = 18,36 + 6,98 = 25,34 Kg
El momento respecto de la base del apoyo provocado por el viento ,y el desequilibrio de tracciones es:
F1·H1= √(Cmin·H1)2 + (3·FV total·H1)2 + (Pcond+herraj ·L )2 (73)
Pcond+herraj= Peso del conductor y herrajes = 25,34 Kg.
FVTtotal= = FV1+FV
11 (74)
Siendo:
FVTtotal= Fuerza del viento sobre conductores y cadenas
FV1 = Acción del viento sobre cada conductor:
FV11 = Acción del viento sobre la cadena:
Cmin = Carga mínima de rotura
L= longitud de la cruceta
Sustituyendo valores en la expresión 74 obtenemos:
FVTtotal= 72,858 +6,475=79,33Kg.
Sustituyendo estos valores en la expresión 73 tendremos:
F1· H1 = √(1023 · 11,35 )2 + (3 · 79,33 · 11,35 )2 + (25,34 · 2)2
120
MEMORIA DE CÁLCULO
kgF 32,105035,11
21,119211 ==
2ª Hipótesis: (Hielo).
Según el Art.30-3, se considerarán:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo, según zona (Art.17).
- Temperatura según zona (Art.27-1).
P = P11 + P1
111 (75)
Siendo:
P = Peso total
P11 = Peso del conductor más cadena de aisladores:
P1111 = Peso del manguito de hielo por conductor:
Sustituyendo valores en la expresión 74 obtenemos:
P = 25,34 + 81,765 = 107,105 Kg
F2 · H1 = (Cmin · H1)2 +( P · L )2 (76)
Siendo:
Cmin= Carga mínima de rotura
H1 =La altura libre del apoyo será de 11,35 m
P = Peso total
L= longitud de la cruceta
121
MEMORIA DE CÁLCULO
Sustituyendo valores en la expresión 76 obtenemos:
F2= √(1023· 11,35)2 + (107,105 · 2 )2 =11613
kgF 17,102335,11
116132 ==
3ª Hipótesis: (Rotura de un Conductor).
El RAT especifica que hay que considerar los conductores sometidos a:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Rotura de conductores (Art.19-3).
- Temperatura según zona (Art.17).
- Hielo según zona (Art.17).
El momento provocado sobre el poste debido a la rotura de un conductor lo obtenemos mediante la expresión 76:
F3·H1 = √(1023 · 11,35)2 + (25,34 · 2 )2 = 11611,16
Siendo:
P= Peso del conductor más cadena de aisladores ( 25,64 kg)
kgF 102335,11
16,116113 ==
La hipótesis más desfavorable resulta ser la segunda, por lo que el apoyo escogido debe soportar un mínimo de 1023,17 Kg de esfuerzo libre en punta.
Se elegirá un apoyo del tipo:
C-13-1.200
Siendo su altura útil de 11,35 m.
122
MEMORIA DE CÁLCULO
11.5 12 Cimentaciones.
Resultados Obtenidos con el Programa Postemel ( anexo ).
Las cimentaciones que llevarán los postes van a ser las que el catálogo comercial sugiera.
Las cimentaciones de los demás apoyos serán las reflejadas en la siguiente tabla
FUNDACIONES .N
º
TIPO
h
(m)
a
(m)
Exca
vación
(m3)
Horm
igón
(m3)
K
(K
g/cm3)
1 C-15-600
TR
1
,70
1,0
5
1,87 2,04 8
2 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
3 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
4 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
5 C-15-600
TR
1
,70
1,0
5
1,87 2,04 8
6 C-16-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
7 C-16-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
8 C-16-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
9 C-16-600
TR
1
,70
1,0
9
2,02 2,20 8
123
MEMORIA DE CÁLCULO
10 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
11 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
12 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1,09 8
13 C-15-250
TR
1
,55
0,8
0
0,99 1.09 8
14 C-13-
1.200 MO
1
,90
1,1
1
2,34 2,5 8
Tabla 7:Cimentaciones de los postes
124
MEMORIA DE CÁLCULO
13 Puesta a Tierra de Apoyos.-
Todos los apoyos de la línea tendrán su puesta a tierra. Tales puestas a tierra se realizarán de acuerdo con el Art.12-6 y el Art.26 del RAT. A este respecto la resistencia máxima de puesta a tierra no será en ningún caso superior a 20 Ω .
La puesta a tierra será idéntica en todos los apoyos.
Utilizaremos picas de cobre de 2 m de longitud y 14 mm2 de diámetro unidas al poste mediante un conductor de 50 mm2 de cobre desnudo. La profundidad a la que se encontrará el electrodo será de 0´5 m.
La resistividad del terreno que consideramos será de 80 Ω × m y puesto que Rt = 20 Ω , como máximo, la resistencia unitaria máxima del electrodo ha de ser:
Kr < Rt/80 = 20/80 = 0´25 Ω /(Ω × m)
Por tanto, con ayuda de las tablas de electros tipo tomamos un electrodo constituido por dos picas separadas entre sí 3 m y unidas por un conductor de características ya indicadas. Este electrodo tiene una resistencia unitaria de Kr = 0´201 , con lo que la resistencia de puesta a tierra será:
Rt = 0´201 · 80 = 16´08 Ω < 20 Ω
Intensidad de defecto máxima:
( ) 22·3 ntn XRRUI
++= (77)
donde:
U = Tensión de servicio de la línea.
Rn = Resistencia del neutro del secundaria del transformador en la subestación.
Xn = Reactancia del neutro del secundario del transformador en la subestación.
Rt = Resistencia de puesta a tierra del apoyo.
Sustituyendo valores en la expresión 77 obtenemos:
125
MEMORIA DE CÁLCULO
( )AI 5,288
008,1624·320000
22=
++=
Tensión de paso:
El electrodo tomado tiene una tensión de paso unitaria de:
Kp = 0´0392
con lo que:
Vp = Kp · δ · I (78)
Siendo:
Vp= Tensión de paso.
Kp= Tensión de paso Unitaria.
δ = resistividad del terreno.
I= Intensidad de defecto máxima
Sustituyendo en la expresión 78 obtenemos.
Vp = 0´0392 · 80 · 288´5 = 905 V
Tensión de paso admisible:
Vt
KV nP 2,131.21000
80·615,072·10
1000·61·10
=
+−
+=
δ
2.131´2 > 905 V
Tensión de defecto:
Vd = Rt · I (79)
Siendo:
126
MEMORIA DE CÁLCULO
Vd = Tensión de defecto
Rt :Resistencia de puesta a tierra del apoyo.
I = Intensidad de defecto máxima
Sustituyendo valores en la expresión 79 obtenemos:
Vd = 16´08 · 288´5 = 4.630´4 V < 20 Kv
127
MEMORIA DE CÁLCULO
Centros de Transformación En esta parte se realizarán todos los cálculos necesarios para la realización del centro de
transformación, así como, para la justificación de las medidas tomadas.
Los cuatro centros de transformación de 500kVA, van a alimentarse de forma subterránea, y van a estar a una distancia del apoyo fin de línea de:
C.T nº 1: 10 m C.Tnº3: 700 m
C.T nº 2: 790 m C.Tnº4: 580 m
Intensidad de Alta Tensión
USI·3
= (80)
Siendo:
S = Potencia aparente del transformador (kVA)
U = tensión de línea. (kV)
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 20 kV
Obtenemos una intensidad de alta tensión de:
43,1420·3
500==I A
Intensidad de Baja Tensión
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
128
MEMORIA DE CÁLCULO
U = 0,38 kV
Obtenemos una intensidad de baja tensión de:
6,759380·3
500==I A
Con lo que la densidad de corriente será:
SId = en A/mm2 (81)
siendo:
d= densidad de corriente.
I= Intensidad de baja tensión
S= Sección del conductor.
Para el C.T nº1, aplicando la expresión 81 obtenemos:
06,5150
6,759==d A/mm2
Para los C.T nº 2, 3 y 4 :
16,3240
6,759==d A/mm2
Densidad de corriente de acuerdo con MIBT-004
Intensidad de Cortocircuito en Alta Tensión.
US
I cccc ·3
= en KA (82)
Siendo:
129
MEMORIA DE CÁLCULO
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora de energía.( 350 MVA)
U =Tensión primaria en kV.
Icc =Intensidad de cortocircuito en kA.
Aplicando la ecuación 82 obtenemos:
KAU
SI cc
cc 10,1020·3
350·3
===
Intensidad de Cortocircuito de Baja Tensión.
Impedancia referida al secundario:
ccr S
UZ2
22 = en Ω (83)
Siendo:
Zr2 =Impedancia referida al secundario:
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora de energía.( 350 MVA)
U22 =Tensión secundaria en kV.
Aplicando la ecuación 83 obtenemos:
Ω=== −422
22 10·12,4
35038,0
ccr S
UZ
Impedancia del transformador:
100·
22
2cc
tt
uP
UZ = en Ω (84)
siendo:
130
MEMORIA DE CÁLCULO
U22 = Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios.
ucc = Tensión de cortocircuito, en tanto por ciento de la potencia aparente.
Aplicando la ecuación 84 obtenemos:
Ω== 0115,0100
4·000.500
3802
2tZ
Obtenidas las dos impedancias queda solamente sumarlas en su forma compleja, es decir en sus componentes óhmicas y reactivas.
En cuanto a la primera, se puede considerar que en una Red de AT la Reactancia tiene un valor preponderante en relación con la Resistencia, por lo que también podremos decir con suficiente aproximación que:
Zr2 ≅ Xr2 Xr2 ≅ 0 ya que Xr2 = 0,995 Zr2 y R = 0,1·Xr2
En el caso de la segunda, la impedancia del transformador, la parte óhmica tiene ya suficiente importancia como para ser considerada en el cálculo.
100·
22
2cu
tt
PP
UR = (85)
siendo:
Rt2=Resistencia del transformador
U22= Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios
Pcobre = 1165 W
Pcu = Pérdidas en el cobre en tanto por uno de la potencia aparente.
t
cobrecu P
PP = (86)
131
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando las ecuaciones 85 y 86 obtenemos:
23,050001165
==cuP
Ω== −42
2 10·77,5100
23,0·000.500
380tR
Reactancia de cortocircuito del transformador:
22
222 ttt RZX −= (87)
Siendo:
Xt2= Reactancia de cortocircuito del transformador
Z2t2 = Impedancia del transformador
Rt2=Resistencia del transformador
Aplicando la expresión 87 obtenemos:
( ) Ω=−=−= − 011,010·77,50115,0 24222
222 ttt RZX
Resistencia y Reactancia total:
RT= Rt2 + Rr2 (88)
XT= Xt2 + Xr2 (89)
Aplicando las ecuaciones 88 y 89 obtenemos:
RT= 5,77·10-4 + 0 = 5,77·10-4 Ω
XT= 0,011 + 0 = 0,011 Ω
Donde:
RT: es la resistencia total desde el generador ideal hasta el punto de cortocircuito
132
MEMORIA DE CÁLCULO
XT:: es la reactancia total del mismo punto.
22TTA XRZ += (90)
Siendo
ZA = Impedancia total.
Aplicando la expresión 90 obtenemos:
( ) Ω=+=+= − 011,0011,010·77,5 22422TTA XRZ
La intensidad de cortocircuito será:
ACCA Z
UI
·32= (91)
Sustituyendo valores en la ecuación 91 obtenemos:
AZ
UIA
CCA 1991701,0·3
380·3
2 ===
La intensidad de cortocircuito simétrica será;
Iccs = 1,1· Icc (92)
Iccs = 1,1 ·19917 =21909 A
La intensidad de cortocircuito de choque será ;
Ich=√2·1,8·Icc·Kch (93)
Donde:
Kch= constante que depende de la relación R/X, de la trayectoria.
En nuestro caso;
133
MEMORIA DE CÁLCULO
05,0011,010·77,5 4
==−
XR
con la ayuda de las tablas, Kch=1,85
Luego: Ich = √2·1,8·19917·1,85 = 93796 A
Cálculo de los Transformadores de Intensidad
La potencia que puede transportar la línea será según el RAT.Art.22 de:
Para una sección de 31,20 mm2, la densidad de corriente admisible es de 4,72 · 0,926 = 4,37 A/ mm2.
Sustituyendo de la ecuación 81 podemos observar que el cable soportará una intensidad máxima de:
9,1351,31·37,4max ==I A
La potencia máxima que puede transportar la línea será según la ecuación 80 será:
7,47079,135·20·3max ==P kVA
La intensidad que circulará por el primario es de 135,9 A, luego cogeremos un transformador con una intensidad en el primario de 150 A ( normalizado por la empresa Sevillana de Electricidad).La intensidad secundaria será de 5 A y la potencia de precisión será de 15 VA. La relación de transformación es de 5/1 y una precisión de 0,5.
Cálculo de los Transformadores de Tensión
La compañía suministradora específica los siguientes valores:
Tensión primario 22kV
Tensión secundario 110V
Clase de precisión 0,5
Potencia de precisión mínima 50 VA
134
MEMORIA DE CÁLCULO
Un polo aislado
Embarrado de Baja Tensión.
En este apartado nos propondremos demostrar que son capaces de soportar las situaciones más desfavorables a las que podrán estar sometidos, como son los esfuerzos electrodinámicos y térmicos de cortocircuito.
El embarrado escogido es:
Intensidad nominal 760 A
Nº de barras por fase 1
Sección 80 · 5 mm2
Longitud 1.750 mm
Distancia entre apoyos 875 mm
Distancia entre fases 75 mm
13.1 Esfuerzos Electrodinámicos.
La circulación de las corrientes por los conductores paralelos, como es el caso de los embarrados, provocan la aparición de esfuerzos electrodinámicos sobre estos conductores estos conductores y sus soportes, esfuerzos que son linealmente proporcionales a la longitud de estos y al cuadro de la intensidad que circula. Estas fuerzas, alcanzan su valor máximo en el momento de cortocircuito, por lo que esta será la única hipótesis empleada para su dimensionado.
Calcularemos el esfuerzo máximo introduciendo el valor de la intensidad de cortocircuito trifásico en la fórmula de bifásico, obteniendo un sobredimensionamiento del 13 % que evite la evaluación de los fenómenos de resonancia.
Para un circuito bifásico el esfuerzo máximo de los conductores es;
=
dlIF ccsm ··2,02 (94)
Donde:
135
MEMORIA DE CÁLCULO
Fm2 = esfuerzo máximo en un circuito bifásico sobre la fase central ( N )
Icc2 =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito para la falta bifásica ( kA )
l = Distancia entre soportes ( mm )
d = Distancia entre fases ( mm )
NFm 6,925075,0875,0917,19·2,0 2
2 =
=
Momento flector máximo:
dlI
M ccf ·60
·max = (95)
Donde :
Mfmax = Momento flector máximo
Icc =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito ( kA )
l = longitud de la barra entre dos soportes consecutivos ( mm )
d = Distancia entre soportes ( mm )
13,77075,0·60
875,0·917,19 2
max ==fM
El Momento resistente de las barras será:
6· 2hbM r = (96)
Siendo:
Sección de la barra =80 · 5 mm2
b= 8 cm
136
MEMORIA DE CÁLCULO
h =0,5 cm
32
333,065,0·8 cmM r ==
El esfuerzo máximo a la que estarán sometidas las barras será:
r
f
MM
S maxmax = (97)
Siendo:
Mfmax = momento flector máximo:
Mr = momento resistente de las barras será:
3max/6,231
333,013,77
cmmkgS ==
Escogemos cobre electrolítico con una carga admisible de 3
/cm
mkg1200
13.2 Esfuerzo Térmico.
Este cálculo tiene en cuenta la sobrecarga térmica en el cortocircuito, calculamos como régimen de calentamiento adiabático delimitado por el tiempo de disparo de las protecciones. Esta solicitación térmica se determina de acuerdo con la Norma IEC 289 aplicando la expresión:
2/1
∆
=θ
TA
IS CC (98)
Donde:
S= Sección en mm2
a = constante según material, para el cobre es 13.
t = tiempo de actuación de las protecciones. 1 segundo.
137
MEMORIA DE CÁLCULO
Icc = Intensidad de cortocircuito presunta en el embarrado, en valor eficaz.
∆θ = Incremento de temperatura admitid, diferencia entre temperatura inicial y final en
régimen de cortocircuito. 180 ºC.
Aplicando la expresión 98 tenemos que:
22/1
2,114180
113
19917 mmS =
=
Escogeremos una sección de 80 · 5 mm2 con la que obtendremos un coeficiente de
seguridad de: 5,32,114
400. ==SC
Cálculo de la Ventilación del Centro de Transformación
El rendimiento del transformador lo vamos a considerar para las condiciones de funcionamiento más desfavorables, que van a ser cosα=1 y un 25 % de la carga.
Para estas condiciones el rendimiento es del 98,6 %.
Para este rendimiento, la pérdida de potencia es:
( ηη
−= 1SS p ) (99)
( ) kVAS p 1,7986,01986,0
500=−=
Como hemos considerado el rendimiento para cosα =1, la pérdida de potencia activa es de 7,1 kW, por lo que el volumen necesario para absorber las pérdidas del transformador será:
segmPtVaa
/·16,1
3
θ= (100)
Siendo:
Pt = Pérdidas totales del transformador.
138
MEMORIA DE CÁLCULO
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 100 obtenemos:
segmVa /44,015·16,11,7 3==
La sección de las ventanas superiores para evacuar este aire se calcula aplicando:
VsVaSv = (101)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Va = Volumen de aire en m3/ seg
Vs = Velocidad de salida del aire en m / seg
Sustituyendo en la ecuación 101 obtenemos:
219,137,044,0 mSv ==
Esta velocidad del aire depende de la diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida, y del incremento de temperatura admitido, de acuerdo con la siguiente expresión:
segmHVsa
/6,4 3
θ= (102)
Siendo:
H= diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida de aire.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 102 obtenemos:
139
MEMORIA DE CÁLCULO
segmVs /37,015
5,16,4 3==
La sección neta se corresponde con la sección bruta ( dimensiones exteriores ) a través de la aplicación de un coeficiente de ocupación Kv que representa la necesidad de que la rejilla, cumpliendo lo indicado en lo indicado en la MIE-RAT 14 punto 3.2.2, impida el paso a su través, de pequeños animales y cuerpos sólidos de más de 2,5 mm de diámetro. Estas necesidades implican que la sección bruta de la ventana sea mucho mayor que la neta, considerándose normalmente coeficientes del orden de 0,2 a 0,3, la expresión a utilizar para el cálculo de la sección bruta es :
2
1m
kS
Sv
vbv −
= (103)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Kv = coeficiente de ocupación de valor 0,25
259,125,01
19,1 mSbv =−
=
Las rejillas deberán situarse en la fachada y cumplirá con lo establecido en la Norma Básica de la Edificación Condiciones de Protección contra incendios NBE CPI-96
Cálculo de los Cables de Alta Tensión.
Desde el apoyo fin de línea hasta los centros de transformación irán cables subterráneos de media tensión. Estos cables deberán soportar una intensidad de:
I = 14,43 A
Escogeremos un cable unipolar RHV/MT Al 12/50kV de una sección de 150 mm2 para el C.T nº1, y de 240mm2 para los C.T nº 2, 3, 4.
χ···3
SLIU = (104)
140
MEMORIA DE CÁLCULO
Siendo:
U = caída de tensión en Voltios
I= intensidad de alta tensión.en Amperios
L =longitud de alta tensión en m
S = sección del conductor en mm2
χ = resistividad del aluminio en Ω·m/mm2
Aplicando la ecuación 104 para los distintos C.T obtenemos.
Centro de Transformación nº 1.
03,056·150
10·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 2.
48,156·240
790·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 3.
31,156·240
700·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 4.
08,156·240
580·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Los conductores de unión entre las celdas de alta tensión son unipolares de sección 25 mm2 de cobre para 12/20 kV ( Según las Normas Particulares de Sevillana).
Alumbrado
141
MEMORIA DE CÁLCULO
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y no suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su respectiva reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como se refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de 10 A, instalando en el lado derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y tres horas de autonomía.
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un interruptor diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra disparos intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo interruptor magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una sección de 2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de sección de Cu.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz con lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre luminarias esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante brazos murales de 300mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente, se hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte. Para el
142
MEMORIA DE CÁLCULO
encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de 220 V, 50 Hz y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
Sistema de Protección Contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad inferior a 400 litros, no utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la norma UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M0.
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción necesaria se determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o combustible existente ( UNE 23110 ).
Utilizaremos un extintor de la clase 610 B.
Cálculo de la Puesta a Tierra del Centro.
13.3 Método empleado.
Vamos a utilizar el tratado “ Instalaciones de puesta a tierra en centros de transformación “ de Julián Moreno Clemente y el método utilizado por la comisión de reglamentos de UNESA para centros de transformación de 3ª categoría.
Al producirse un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca una elevación de potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.
Al diseñar los electrodos de puesta a tierra debemos de tener en cuenta los siguientes aspectos:
143
MEMORIA DE CÁLCULO
Seguridad de las personas en relación con la elevación de potencial
Sobretensiones peligrosas para las instalaciones
Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones asegurando la eliminación de la falta.
13.4
13.5
13.6
Límite de la Corriente de Defecto.
La intensidad de defecto “ Id “ debe ser mayor que la intensidad de arranque de las protecciones.
Seguridad de la Instalación.
La tensión de defecto “ Ud “ debe ser menor que la tensión que la tensión que pueden soportar los elementos de baja tensión.
Ud < Ubt
Ud = Id · Rt (105)
Seguridad del Personal.
La MI RAT-013, establece que la tensión máxima aplicable al cuerpo humano, entre mano y pies, que pueden aceptarse, es la siguiente:
nca tKV =
(106)
siendo:
Vca = Tensión aplicada, en V
t = Duración de la falta, en seg.
K y n = Constantes, en función del tiempo:
0,9 ≥ t > 0,1 K = 72 n =1
144
MEMORIA DE CÁLCULO
3 ≥ t > 0,9 K = 78,5 n = 0,18
5 ≥ t > 3 Vca = 64 V
t > 5 Vca = 50 V
El tiempo de duración de la falta lo fija las Empresas suministradoras en función de las características y regulación de los relés de protección contra defectos a tierra en las salidas de las líneas de la Subestación. Este tiempo debe ser facilitado por las compañías suministradoras. En el caso particular de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A. el tiempo de desconexión está fijado en 1 segundo.
A efectos de proyecto, los valores máximos admisibles de las tensiones de paso y contacto y que por tanto, no pueden ser superados en una instalación son los siguientes:
Tensión de paso:
)1000
·61(·10 δ+= np t
kV (107)
Tensión de contacto :
)1000
·5,11( δ+= nc t
kV (108)
El proyectista de la instalación de puesta a tierra deberá comprobar, mediante el empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la práctica, que los valores de las tensiones de paso V1
p y de contacto V1c , que se calcule para la instalación proyectada en
función de su geometría, de la corriente de puesta a tierra que considere y de la resistividad correspondiente del terreno, no superen los valores calculados según las formulas anteriores. Las fórmulas anteriores responden a un planteamiento simplificado del circuito, al despreciar la resistencia de la piel y del calzado, y se ha determinado, suponiendo que la resistencia del cuerpo humano es de 1000 Ω y asimilando cada pie a un electrodo en forma de placa de 200 cm2 de superficie que ejerza sobre el suelo una fuerza mínima de 250 NW, lo que representa una resistencia de contacto con el suelo evaluada en 3·δ, siendo δ la resistividad superficial del terreno en Ω / m.
13.7 Separación de los Sistemas de Puesta a Tierra de Protección ( masas) y de Servicio ( neutro).
145
MEMORIA DE CÁLCULO
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcanza tensiones elevadas que puedan afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, en la cual, será función de la resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.
La máxima diferencia de potencial que puede aparecer entre el neutro de BT y una tierra lejana no afectada, no debe ser superior a 1000 V.
Este valor se establece al tener presente lo indicado en la MI BT-017 del R.E.B.T, que fija como tensión de ensayo para instalaciones interiores, durante un minuto, 2·U+1000 V, siendo U la tensión máxima de servicio, con un mínimo de 1500 Voltios. Este mismo valor de 1500 V aparece en la MI-031 como tensión de ensayo a 50 Hz a mantener durante un minuto, en los receptores. Al tratarse de una instalación de BT que está en servicio y de acuerdo con el criterio que se suele aplicar en estos casos ( tensión de ensayo no superior al 80 % del valor máximo).
U = 0.8 · 1500 = 1200 V
El valor de 1000 V adoptado incluye, pues, un margen de garantía suficiente.
Al producirse un defecto a tierra y disiparse una corriente por el sistema de tierras de protección, la tensión inducida sobre el electrodo de puesta a tierra del neutro de BT no deberá superar los 1000 V.
La distancia debe ser:
10002 ⋅⋅⋅
≥πδ dI
D (109)
13.8
13.8.1
Elementos de Puesta a Tierra
-Líneas de Tierra
Los conductores que se emplean en las líneas de tierra tendrán una resistencia mecánica adecuada y ofrecerán una elevada resistencia a la corrosión.
146
MEMORIA DE CÁLCULO
Su sección es tal que la máxima corriente que circule por ellos en caso de defecto o de descarga atmosférica no lleve a estos conductores a una temperatura cercana a la de fusión, que ponga en peligro los empalmes y conexiones.
A estos efectos de dimensionado de los servicios, el tiempo mínimo a considerar para una duración del defecto a la frecuencia de la red será de un segundo y no podrán superarse las siguientes densidades:
Cobre......................160 A/ mm2
Acero....................... 60 A/ mm2
Sin embargo, en ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en caso del cobre y de 50 mm2 en caso de acero.
13.8.2
13.9
13.9.1
Electrodos de Puesta a Tierra
Estarán formados por materiales metálicos en forma de picas y de placas, presentan una elevada resistencia a la corrosión.
Las dimensiones mínimas son:
• Picas: Diámetro interior mínimo:
Cobre.....................................14 mm
Acero......................................20 mm
Sistema de Tierras
Datos de Partida
Para el cálculo de la puesta a tierra exterior del centro de transformación, partimos de los siguientes datos:
Intensidad máxima de defecto a tierra 300 A
Duración de la falta 1 seg
147
MEMORIA DE CÁLCULO
Resistividad del terreno ( arcilla com.) 150 Ω · m
Neutro de alta tensión aislado
Centro de transformación aislado
Tensión de servicio 20 kV
Nivel de aislamiento de BT 6000 V
13.9.2
13.9.3
Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas.
Ha sido elegido el esquema nº 8 del libro sobre puestas a tierra de Julián Moreno Clemente. En el anexo de planos se puede observar la distribución de las ocho picas hincadas a una profundidad de 0,5 metros, unidas mediante conductor desnudo de 50 mm2 de cobre. El anillo formará un rectángulo de 7x5 metros.
Los coeficientes necesarios obtenidos del mismo libro son:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
Kp = 0,0137
La resistencia a tierra a prever en el sistema, será:
Rt =Kr · δ (Ω) (110)
Siendo:
δ =150
Rt =Kr · δ = 0,055 · 150 = 8,25 Ω
Cálculo de la Intensidad de Defecto.
Una vez conocida la resistencia de puesta a tierra, sabiendo que nuestro centro de transformación es de un sólo transformador y que el neutro está conectado a través de una resistencia de calor Rn, la corriente de defecto será :
148
MEMORIA DE CÁLCULO
tnd RR
UI
+= 3 (111)
siendo:
U= Tensión entre fases, en voltios.
Rt= Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación que se proyecta.
Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro en la subestación, en el caso de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A la resistencia utilizada es de 40Ω
Aplicando la expresión 111 obtenemos:
ARR
UI
tnd 239
25,840115473 =
+=
+=
13.9.4
δ
- Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto.
La tensión de contacto máxima real será:
dcrc IKKV ⋅⋅−= )( (112)
Siendo:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
δ =150 Ω/m
I =239 A
Aplicando la expresión 112 obtenemos:
VVc 721239150)0349,0055,0( =⋅⋅−=
La tensión de contacto máxima admisible aplicando la ecuación 108 será:
149
MEMORIA DE CÁLCULO
)1000
3000·5,11()( += nadmisiblec tkV
siendo:
k = 78,5
n = 0,18
t = 1 seg
VV admisiblec 75,431)1000
3000·5,11(1
5,7818,0)( =+=
Como la tensión de contacto real es mayor a la admisible, no se cumplirán las condiciones reglamentarias. Se deberá recurrir a la adopción de medidas complementarias tales como:
Utilización de pavimento aislante en el pasillo, de tipo antideslizante y resistente a grasas y aceites, con el espesor mínimo de 6 mm, de color negro, rigidez dieléctrica superior a 40 kV y resistencia de 1012 Ω para una plancha de 30 cm2 de superficie.
Dotación de una acera exterior de 1,1 m de ancho.
No conectaremos a tierra las rejillas de ventilación y puertas. Estas últimas se pintarán interiormente con una capa gruesa de pintura aislante a base de caucho acrílico o poliester, en el caso de que puedan resultar accesibles simultaneamente para una persona las puertas y otro elemento metálico conectados a la tierra de protección.
13.9.5 Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso
Vmax.real = Kp · ρ · Id (113)
Siendo:
Kp = 0,0137
δ =150 Ω/m
150
MEMORIA DE CÁLCULO
Id= Intensidad de defecto
Vmax.real = 0,0137 · 150 ·239 = 491 V
Los valores de tensión máxiama admisible los vamos a obtener aplicando la ecuación 107.
Tensión máxima admisible ( terreno sin recubrir ),
VV admisiblep 5,14911000
150·611
5,78·1018,0)( =
+=
Tensión máxima admisible ( terreno recubierto de grava u hormigón )
VV admisiblep 1491510003000·61
15,78·10
18,0)( =
+=
A la vista de lo indicado se cumple las condiciones reglamentarias para terreno sin recubrir, y también para terreno cubierto de grava u hormigón.
13.9.6 Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra del neutro no alcance tensiones elevadas que pueden afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas:
Aplicando la ecuación 109 obtenemos:
mD 7,510002239150
=⋅⋅
≥π
Vamos a adoptar una distancia de 6 metros
Colocaremos una pica de cobre de 2 m de longitud y de 14 mm de diámetro, hincada a una profundidad de 0,5 m.
13.9.7 Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
Se utilizarán conductores aislados de cobre de 0,6/1kV.Alojados en tubos aislantes con grado de protección 7 según Norma UNE 20.324.
151
MEMORIA DE CÁLCULO
La sección prevista para estos conductores es de 50 mm2.
13.9.8 Cuadro de Baja Tensión.
Las carcasas metálicas de los cuadros de baja tensión situados dentro de los centros de transformación tipo interior, se conectarán a la tierra general de protección.
152
MEMORIA DE CÁLCULO
Necesidades de Energía Eléctrica A continuación se estudiará la potencia que deberán de tener los centros de
transformación, para abastecer de energía eléctrica a las distintas instalaciones.
Las expresiones a utilizar serán:
Pa = nºl·Pl·K (114)
Siendo:
Pa= potencia de alumbrado público en kW
nºl= número de luminarias
Pl= Potencia de luminaria en W
K = Constante luminaria
Pn = nº ·A·B (115)
Siendo:
Pn = Potencia de las naves en kW
nº= número de naves
A= Área de las naves en m2
B= Potencia a instalar por unidad de superficie en W/m2
Q = P x tg ϕ (116)
Siendo:
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
ϕ= Factor de potencia ( 0,8 )
153
MEMORIA DE CÁLCULO
22 QPS += (117)
Siendo:
S = Potencia aparente
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1
Dicho centro de transformación va a alimentar al alumbrado público del polígono y a 14 naves.
• Alumbrado Público Pa = 57 · 250 · 1,8 = 25,65 kW
• Naves Pn =14 · 40 · 40 · 12,5 =280 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 280 kW
Q = P x tg ϕ = 280 · 0,75 = 210 kVAr
( ) kVAS 8,37021065,25280 22 =++=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 278 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2
Dicho centro de transformación va a alimentar a 14 naves.
154
MEMORIA DE CÁLCULO
• Naves:Pn = ( 5 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 313,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 313,75 kW
Q = P x tg ϕ = 313,75 · 0,75 = 235 kVAr
kVAS 39223575,313 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 294 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn= ( 7 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 353,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 353,75 kW
Q = P x tg ϕ = 353,75 · 0,75 = 265,3kVAr
kVAS 18,4423,26575,353 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 331 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº4
155
MEMORIA DE CÁLCULO
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn =( 8 · 40 · 40 · 125 ) + ( 8 · 40 · 47,5 ·125 ) = 350 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 350 kW
Q = P x tg ϕ = 350 · 0,75 = 262,5 kVAr
kVAS 5,4375,262350 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 328 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
156
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos de las Líneas de Baja Tensión Estas líneas partirán de los distintos centros de transformación hacia las naves.
Según las Normas Particulares de la Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.,la sección del conductor en redes subterráneas, será uniforme, sin disminución o aumento de sección.
Vamos a determinar la sección correspondiente para un cosϕ = 0,8., y una tensión de servicio de 380 / 220 V, con unas longitudes y cargas expresadas a continuación.
Dichas cargas, se han obtenido, a partir de la superficie máxima edificable por parcela, y que debido al tipo de actividades a instalar en dicho polígono se calcula para una potencia de 12,5 W/m2
La caída de tensión máxima admisible en cualquier punto de la red estará limitada a un 5 %.
Para el cálculo de las secciones vamos a emplear la expresión siguiente:
( )u
LIS
···cos·3
χ
ϕ∑= (118)
siendo:
I : intensidad del distribuidor, A
V: tensión del distribuidor, V
cosϕ :factor de potencia
χ: conductividad eléctrica del aluminio, 33m/Ω · mm2
L = longitud, m.
circuito nº1
20 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 80 m
157
MEMORIA DE CÁLCULO
CT Nº 1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 1 al 8 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 3808,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
211119·33
40128·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 111, · 1,3 =144,3 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 243380·3
160000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150 mm2 de Al.es de 330 A.
158
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,2 A / mm2
d = 243/ 150 = 1,62 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº2
50 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m
C.T.nº1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 Kw
Va alimentar a las naves nº del 9 al 14 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
28019·33
29184·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 80· 1,3 =105 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 120 mm2
159
MEMORIA DE CÁLCULO
Vemos pues que con el conductor unipolar de 120 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 182380·3
120000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 120 mm2 de Al.es de 295 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 295 / 120 = 2,45 A / mm2
d = 182 / 120 = 1,5 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº3
5.1
25 m 40 m 40 m 89 m 47,5 m 47,5 m 40 m 47,5 m 90 m 40 m 5.1
C.T.nº3 23,75 kW 23,75 Kw 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW
Va alimentar a las naves nº del 51 al 60 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
160
MEMORIA DE CÁLCULO
5.1 2259
19·3393780·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 259 · 1,3 =336,8 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 400 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 400 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 75,324380·3
213750·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 400 mm2 de Al.es de 550 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 550 / 400 = 1,4 A / mm2
d = 324,75 / 400 = 0,8 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº4
25 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m C.T.nº 3 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
161
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 45 al 50 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1 AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
26319·33
22800·3 mmS == 5.1
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 63 · 1,3 =81,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 54,182380·3
120000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 95 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 8 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 182,54 / 95 = 1,92 A / mm2
162
MEMORIA DE CÁLCULO
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº 5
5.1
55 m 40 m 40 m 40 m 40 m C.T.nº 2 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 40 al 44 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
270,5619·33
20520·3 mmS == 5.1
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 56,70 · 1,3 =73,71 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 11,152380·3
100000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
163
MEMORIA DE CÁLCULO
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 90 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 152,11 / 95 = 1,60 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº6
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m 88m 40 m 5.1
C.T.nº2 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 31 al 39 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
217519·33
63396·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
164
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 02,289380·3
190000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº7
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m 88m 40 m
5.1
C.T.nº4 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 22 al 30 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
217519·33
63396·3 mmS ==
165
MEMORIA DE CÁLCULO
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 02,289380·3
190000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº8
50 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 5.1
C.T.nº4 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 15 al 21 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
166
MEMORIA DE CÁLCULO
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
210319·33
37240·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 103 · 1,3 =133,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 96,212380·3
140000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150 mm2 de Al.es de 330 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,20 A / mm2
d = 212,96 / 150 = 1,42 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
Protecciones Eléctricas en Baja Tensión
167
MEMORIA DE CÁLCULO
Las líneas de Baja Tensión son de sección constante, y se protegen mediante fusibles que serán del tipo gI, según UNE 21.130 y 21.103.
Se pretende que los dispositivos de protección actúen en el momento en que se supere la intensidad máxima admisible de la línea:
Inf =Intensidad de no funcionamiento de los fusibles
IADM = Intensidad máxima admisible
Inf < IADM
Se escogerán fusibles de 600 para el circuito nº 3,de 450 A para los circuitos nº 6 y 7, de 350 A para el circuito nº 1,2,8 y de 270 para los circuitos nº 4 y 5.
Centros de Transformación En esta parte se realizarán todos los cálculos necesarios para la realización del centro de
transformación, así como, para la justificación de las medidas tomadas.
Los cuatro centros de transformación de 500kVA, van a alimentarse de forma subterránea, y van a estar a una distancia del apoyo fin de línea de:
C.T nº 1: 10 m C.Tnº3: 700 m
C.T nº 2: 790 m C.Tnº4: 580 m
Intensidad de Alta Tensión
USI·3
= (80)
Siendo:
S = Potencia aparente del transformador (kVA)
U = tensión de línea. (kV)
168
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 20 kV
Obtenemos una intensidad de alta tensión de:
43,1420·3
500==I A
Intensidad de Baja Tensión
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 0,38 kV
Obtenemos una intensidad de baja tensión de:
6,759380·3
500==I A
Con lo que la densidad de corriente será:
SId = en A/mm2 (81)
siendo:
d= densidad de corriente.
I= Intensidad de baja tensión
S= Sección del conductor.
Para el C.T nº1, aplicando la expresión 81 obtenemos:
169
MEMORIA DE CÁLCULO
06,5150
6,759==d A/mm2
Para los C.T nº 2, 3 y 4 :
16,3240
6,759==d A/mm2
Densidad de corriente de acuerdo con MIBT-004
Intensidad de Cortocircuito en Alta Tensión.
US
I cccc ·3
= en KA (82)
Siendo:
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora de energía.( 350 MVA)
U =Tensión primaria en kV.
Icc =Intensidad de cortocircuito en kA.
Aplicando la ecuación 82 obtenemos:
KAU
SI cc
cc 10,1020·3
350·3
===
Intensidad de Cortocircuito de Baja Tensión.
Impedancia referida al secundario:
ccr S
UZ
22
2 = en Ω (83)
Siendo:
Zr2 =Impedancia referida al secundario:
170
MEMORIA DE CÁLCULO
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora de energía.( 350 MVA)
U22 =Tensión secundaria en kV.
Aplicando la ecuación 83 obtenemos:
Ω=== −422
22 10·12,4
35038,0
ccr S
UZ
Impedancia del transformador:
100·
22
2cc
tt
uP
UZ = en Ω (84)
siendo:
U22 = Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios.
ucc = Tensión de cortocircuito, en tanto por ciento de la potencia aparente.
Aplicando la ecuación 84 obtenemos:
Ω== 0115,0100
4·000.500
3802
2tZ
Obtenidas las dos impedancias queda solamente sumarlas en su forma compleja, es decir en sus componentes óhmicas y reactivas.
En cuanto a la primera, se puede considerar que en una Red de AT la Reactancia tiene un valor preponderante en relación con la Resistencia, por lo que también podremos decir con suficiente aproximación que:
Zr2 ≅ Xr2 Xr2 ≅ 0 ya que Xr2 = 0,995 Zr2 y R = 0,1·Xr2
En el caso de la segunda, la impedancia del transformador, la parte óhmica tiene ya suficiente importancia como para ser considerada en el cálculo.
171
MEMORIA DE CÁLCULO
100·
22
2cu
tt
PP
UR = (85)
siendo:
Rt2=Resistencia del transformador
U22= Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios
Pcobre = 1165 W
Pcu = Pérdidas en el cobre en tanto por uno de la potencia aparente.
t
cobrecu P
PP = (86)
Aplicando las ecuaciones 85 y 86 obtenemos:
23,050001165
==cuP
Ω== −42
2 10·77,5100
23,0·000.500
380tR
Reactancia de cortocircuito del transformador:
22
222 ttt RZX −= (87)
Siendo:
Xt2= Reactancia de cortocircuito del transformador
Z2t2 = Impedancia del transformador
Rt2=Resistencia del transformador
Aplicando la expresión 87 obtenemos:
172
MEMORIA DE CÁLCULO
( ) Ω=−=−= − 011,010·77,50115,0 24222
222 ttt RZX
Resistencia y Reactancia total:
RT= Rt2 + Rr2 (88)
XT= Xt2 + Xr2 (89)
Aplicando las ecuaciones 88 y 89 obtenemos:
RT= 5,77·10-4 + 0 = 5,77·10-4 Ω
XT= 0,011 + 0 = 0,011 Ω
Donde:
RT: es la resistencia total desde el generador ideal hasta el punto de cortocircuito
XT:: es la reactancia total del mismo punto.
22TTA XRZ += (90)
Siendo
ZA = Impedancia total.
Aplicando la expresión 90 obtenemos:
( ) Ω=+=+= − 011,0011,010·77,5 22422TTA XRZ
La intensidad de cortocircuito será:
ACCA Z
UI·3
2= (91)
Sustituyendo valores en la ecuación 91 obtenemos:
173
MEMORIA DE CÁLCULO
AZ
UIA
CCA 1991701,0·3
380·3
2 ===
La intensidad de cortocircuito simétrica será;
Iccs = 1,1· Icc (92)
Iccs = 1,1 ·19917 =21909 A
La intensidad de cortocircuito de choque será ;
Ich=√2·1,8·Icc·Kch (93)
Donde:
Kch= constante que depende de la relación R/X, de la trayectoria.
En nuestro caso;
05,0011,010·77,5 4
==−
XR
con la ayuda de las tablas, Kch=1,85
Luego: Ich = √2·1,8·19917·1,85 = 93796 A
Cálculo de los Transformadores de Intensidad
La potencia que puede transportar la línea será según el RAT.Art.22 de:
Para una sección de 31,20 mm2, la densidad de corriente admisible es de 4,72 · 0,926 = 4,37 A/ mm2.
Sustituyendo de la ecuación 81 podemos observar que el cable soportará una intensidad máxima de:
9,1351,31·37,4max ==I A
La potencia máxima que puede transportar la línea será según la ecuación 80 será:
174
MEMORIA DE CÁLCULO
7,47079,135·20·3max ==P kVA
La intensidad que circulará por el primario es de 135,9 A, luego cogeremos un transformador con una intensidad en el primario de 150 A ( normalizado por la empresa Sevillana de Electricidad).La intensidad secundaria será de 5 A y la potencia de precisión será de 15 VA. La relación de transformación es de 5/1 y una precisión de 0,5.
Cálculo de los Transformadores de Tensión
La compañía suministradora específica los siguientes valores:
Tensión primario 22kV
Tensión secundario 110V
Clase de precisión 0,5
Potencia de precisión mínima 50 VA
Un polo aislado
Embarrado de Baja Tensión.
En este apartado nos propondremos demostrar que son capaces de soportar las situaciones más desfavorables a las que podrán estar sometidos, como son los esfuerzos electrodinámicos y térmicos de cortocircuito.
El embarrado escogido es:
Intensidad nominal 760 A
Nº de barras por fase 1
Sección 80 · 5 mm2
Longitud 1.750 mm
Distancia entre apoyos 875 mm
Distancia entre fases 75 mm
175
MEMORIA DE CÁLCULO
13.10 Esfuerzos Electrodinámicos.
La circulación de las corrientes por los conductores paralelos, como es el caso de los embarrados, provocan la aparición de esfuerzos electrodinámicos sobre estos conductores estos conductores y sus soportes, esfuerzos que son linealmente proporcionales a la longitud de estos y al cuadro de la intensidad que circula. Estas fuerzas, alcanzan su valor máximo en el momento de cortocircuito, por lo que esta será la única hipótesis empleada para su dimensionado.
Calcularemos el esfuerzo máximo introduciendo el valor de la intensidad de cortocircuito trifásico en la fórmula de bifásico, obteniendo un sobredimensionamiento del 13 % que evite la evaluación de los fenómenos de resonancia.
Para un circuito bifásico el esfuerzo máximo de los conductores es;
=
dlIF ccsm ··2,02 (94)
Donde:
Fm2 = esfuerzo máximo en un circuito bifásico sobre la fase central ( N )
Icc2 =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito para la falta bifásica ( kA )
l = Distancia entre soportes ( mm )
d = Distancia entre fases ( mm )
NFm 6,925075,0875,0917,19·2,0 2
2 =
=
Momento flector máximo:
dlI
M ccf ·60
·max = (95)
Donde :
Mfmax = Momento flector máximo
176
MEMORIA DE CÁLCULO
Icc =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito ( kA )
l = longitud de la barra entre dos soportes consecutivos ( mm )
d = Distancia entre soportes ( mm )
13,77075,0·60
875,0·917,19 2
max ==fM
El Momento resistente de las barras será:
6· 2hbM r = (96)
Siendo:
Sección de la barra =80 · 5 mm2
b= 8 cm
h =0,5 cm
32
333,065,0·8 cmM r ==
El esfuerzo máximo a la que estarán sometidas las barras será:
r
f
MM
S maxmax = (97)
Siendo:
Mfmax = momento flector máximo:
Mr = momento resistente de las barras será:
3max/6,231
333,013,77
cmmkgS ==
177
MEMORIA DE CÁLCULO
Escogemos cobre electrolítico con una carga admisible de 3
/cm
mkg1200
13.11 Esfuerzo Térmico.
Este cálculo tiene en cuenta la sobrecarga térmica en el cortocircuito, calculamos como régimen de calentamiento adiabático delimitado por el tiempo de disparo de las protecciones. Esta solicitación térmica se determina de acuerdo con la Norma IEC 289 aplicando la expresión:
2/1
∆
=θ
TA
IS CC (98)
Donde:
S= Sección en mm2
a = constante según material, para el cobre es 13.
t = tiempo de actuación de las protecciones. 1 segundo.
Icc = Intensidad de cortocircuito presunta en el embarrado, en valor eficaz.
∆θ = Incremento de temperatura admitid, diferencia entre temperatura inicial y final en
régimen de cortocircuito. 180 ºC.
Aplicando la expresión 98 tenemos que:
22/1
2,114180
113
19917 mmS =
=
Escogeremos una sección de 80 · 5 mm2 con la que obtendremos un coeficiente de
seguridad de: 5,32,114
400. ==SC
Cálculo de la Ventilación del Centro de Transformación
178
MEMORIA DE CÁLCULO
El rendimiento del transformador lo vamos a considerar para las condiciones de funcionamiento más desfavorables, que van a ser cosα=1 y un 25 % de la carga.
Para estas condiciones el rendimiento es del 98,6 %.
Para este rendimiento, la pérdida de potencia es:
( ηη
−= 1SS p ) (99)
( ) kVAS p 1,7986,01986,0
500=−=
Como hemos considerado el rendimiento para cosα =1, la pérdida de potencia activa es de 7,1 kW, por lo que el volumen necesario para absorber las pérdidas del transformador será:
segmPtVaa
/·16,1
3
θ= (100)
Siendo:
Pt = Pérdidas totales del transformador.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 100 obtenemos:
segmVa /44,015·16,11,7 3==
La sección de las ventanas superiores para evacuar este aire se calcula aplicando:
VsVaSv = (101)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
179
MEMORIA DE CÁLCULO
Va = Volumen de aire en m3/ seg
Vs = Velocidad de salida del aire en m / seg
Sustituyendo en la ecuación 101 obtenemos:
219,137,044,0 mSv ==
Esta velocidad del aire depende de la diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida, y del incremento de temperatura admitido, de acuerdo con la siguiente expresión:
segmHVsa
/6,4 3
θ= (102)
Siendo:
H= diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida de aire.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 102 obtenemos:
segmVs /37,015
5,16,4 3==
La sección neta se corresponde con la sección bruta ( dimensiones exteriores ) a través de la aplicación de un coeficiente de ocupación Kv que representa la necesidad de que la rejilla, cumpliendo lo indicado en lo indicado en la MIE-RAT 14 punto 3.2.2, impida el paso a su través, de pequeños animales y cuerpos sólidos de más de 2,5 mm de diámetro. Estas necesidades implican que la sección bruta de la ventana sea mucho mayor que la neta, considerándose normalmente coeficientes del orden de 0,2 a 0,3, la expresión a utilizar para el cálculo de la sección bruta es :
2
1m
kS
Sv
vbv −
= (103)
Siendo:
180
MEMORIA DE CÁLCULO
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Kv = coeficiente de ocupación de valor 0,25
259,125,01
19,1 mSbv =−
=
Las rejillas deberán situarse en la fachada y cumplirá con lo establecido en la Norma Básica de la Edificación Condiciones de Protección contra incendios NBE CPI-96
Cálculo de los Cables de Alta Tensión.
Desde el apoyo fin de línea hasta los centros de transformación irán cables subterráneos de media tensión. Estos cables deberán soportar una intensidad de:
I = 14,43 A
Escogeremos un cable unipolar RHV/MT Al 12/50kV de una sección de 150 mm2 para el C.T nº1, y de 240mm2 para los C.T nº 2, 3, 4.
χ···3
SLIU = (104)
Siendo:
U = caída de tensión en Voltios
I= intensidad de alta tensión.en Amperios
L =longitud de alta tensión en m
S = sección del conductor en mm2
χ = resistividad del aluminio en Ω·m/mm2
Aplicando la ecuación 104 para los distintos C.T obtenemos.
Centro de Transformación nº 1.
181
MEMORIA DE CÁLCULO
03,056·150
10·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 2.
48,156·240
790·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 3.
31,156·240
700·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Centro de Transformación nº 4.
08,156·240
580·43,14·3·
··3===
χSLIU V
Los conductores de unión entre las celdas de alta tensión son unipolares de sección 25 mm2 de cobre para 12/20 kV ( Según las Normas Particulares de Sevillana).
Alumbrado
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y no suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su respectiva reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como se refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de 10 A, instalando en el lado derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y tres horas de autonomía.
182
MEMORIA DE CÁLCULO
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un interruptor diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra disparos intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo interruptor magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una sección de 2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de sección de Cu.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz con lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre luminarias esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante brazos murales de 300mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente, se hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte. Para el encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de 220 V, 50 Hz y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
Sistema de Protección Contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad inferior a 400 litros, no utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la norma UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M0.
183
MEMORIA DE CÁLCULO
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción necesaria se determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o combustible existente ( UNE 23110 ).
Utilizaremos un extintor de la clase 610 B.
Cálculo de la Puesta a Tierra del Centro.
13.12
13.13
13.14
Método empleado.
Vamos a utilizar el tratado “ Instalaciones de puesta a tierra en centros de transformación “ de Julián Moreno Clemente y el método utilizado por la comisión de reglamentos de UNESA para centros de transformación de 3ª categoría.
Al producirse un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca una elevación de potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.
Al diseñar los electrodos de puesta a tierra debemos de tener en cuenta los siguientes aspectos:
Seguridad de las personas en relación con la elevación de potencial
Sobretensiones peligrosas para las instalaciones
Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones asegurando la eliminación de la falta.
Límite de la Corriente de Defecto.
La intensidad de defecto “ Id “ debe ser mayor que la intensidad de arranque de las protecciones.
Seguridad de la Instalación.
La tensión de defecto “ Ud “ debe ser menor que la tensión que la tensión que pueden soportar los elementos de baja tensión.
Ud < Ubt
184
MEMORIA DE CÁLCULO
Ud = Id · Rt (105)
13.15 Seguridad del Personal.
La MI RAT-013, establece que la tensión máxima aplicable al cuerpo humano, entre mano y pies, que pueden aceptarse, es la siguiente:
nca tKV =
(106)
siendo:
Vca = Tensión aplicada, en V
t = Duración de la falta, en seg.
K y n = Constantes, en función del tiempo:
0,9 ≥ t > 0,1 K = 72 n =1
3 ≥ t > 0,9 K = 78,5 n = 0,18
5 ≥ t > 3 Vca = 64 V
t > 5 Vca = 50 V
El tiempo de duración de la falta lo fija las Empresas suministradoras en función de las características y regulación de los relés de protección contra defectos a tierra en las salidas de las líneas de la Subestación. Este tiempo debe ser facilitado por las compañías suministradoras. En el caso particular de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A. el tiempo de desconexión está fijado en 1 segundo.
A efectos de proyecto, los valores máximos admisibles de las tensiones de paso y contacto y que por tanto, no pueden ser superados en una instalación son los siguientes:
Tensión de paso:
)1000
·61(·10 δ+= np t
kV (107)
185
MEMORIA DE CÁLCULO
Tensión de contacto :
)1000
·5,11( δ+= nc t
kV (108)
El proyectista de la instalación de puesta a tierra deberá comprobar, mediante el empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la práctica, que los valores de las tensiones de paso V1
p y de contacto V1c , que se calcule para la instalación proyectada en
función de su geometría, de la corriente de puesta a tierra que considere y de la resistividad correspondiente del terreno, no superen los valores calculados según las formulas anteriores. Las fórmulas anteriores responden a un planteamiento simplificado del circuito, al despreciar la resistencia de la piel y del calzado, y se ha determinado, suponiendo que la resistencia del cuerpo humano es de 1000 Ω y asimilando cada pie a un electrodo en forma de placa de 200 cm2 de superficie que ejerza sobre el suelo una fuerza mínima de 250 NW, lo que representa una resistencia de contacto con el suelo evaluada en 3·δ, siendo δ la resistividad superficial del terreno en Ω / m.
13.16 Separación de los Sistemas de Puesta a Tierra de Protección ( masas) y de Servicio ( neutro).
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcanza tensiones elevadas que puedan afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, en la cual, será función de la resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.
La máxima diferencia de potencial que puede aparecer entre el neutro de BT y una tierra lejana no afectada, no debe ser superior a 1000 V.
Este valor se establece al tener presente lo indicado en la MI BT-017 del R.E.B.T, que fija como tensión de ensayo para instalaciones interiores, durante un minuto, 2·U+1000 V, siendo U la tensión máxima de servicio, con un mínimo de 1500 Voltios. Este mismo valor de 1500 V aparece en la MI-031 como tensión de ensayo a 50 Hz a mantener durante un minuto, en los receptores. Al tratarse de una instalación de BT que está en servicio y de acuerdo con el criterio que se suele aplicar en estos casos ( tensión de ensayo no superior al 80 % del valor máximo).
U = 0.8 · 1500 = 1200 V
El valor de 1000 V adoptado incluye, pues, un margen de garantía suficiente.
186
MEMORIA DE CÁLCULO
Al producirse un defecto a tierra y disiparse una corriente por el sistema de tierras de protección, la tensión inducida sobre el electrodo de puesta a tierra del neutro de BT no deberá superar los 1000 V.
La distancia debe ser:
10002 ⋅⋅⋅
≥πδ dI
D (109)
13.17
13.17.1
13.17.2
Elementos de Puesta a Tierra
-Líneas de Tierra
Los conductores que se emplean en las líneas de tierra tendrán una resistencia mecánica adecuada y ofrecerán una elevada resistencia a la corrosión.
Su sección es tal que la máxima corriente que circule por ellos en caso de defecto o de descarga atmosférica no lleve a estos conductores a una temperatura cercana a la de fusión, que ponga en peligro los empalmes y conexiones.
A estos efectos de dimensionado de los servicios, el tiempo mínimo a considerar para una duración del defecto a la frecuencia de la red será de un segundo y no podrán superarse las siguientes densidades:
Cobre......................160 A/ mm2
Acero....................... 60 A/ mm2
Sin embargo, en ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en caso del cobre y de 50 mm2 en caso de acero.
Electrodos de Puesta a Tierra
Estarán formados por materiales metálicos en forma de picas y de placas, presentan una elevada resistencia a la corrosión.
Las dimensiones mínimas son:
• Picas: Diámetro interior mínimo:
187
MEMORIA DE CÁLCULO
Cobre.....................................14 mm
Acero......................................20 mm
13.18
13.18.1
13.18.2
Sistema de Tierras
Datos de Partida
Para el cálculo de la puesta a tierra exterior del centro de transformación, partimos de los siguientes datos:
Intensidad máxima de defecto a tierra 300 A
Duración de la falta 1 seg
Resistividad del terreno ( arcilla com.) 150 Ω · m
Neutro de alta tensión aislado
Centro de transformación aislado
Tensión de servicio 20 kV
Nivel de aislamiento de BT 6000 V
Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas.
Ha sido elegido el esquema nº 8 del libro sobre puestas a tierra de Julián Moreno Clemente. En el anexo de planos se puede observar la distribución de las ocho picas hincadas a una profundidad de 0,5 metros, unidas mediante conductor desnudo de 50 mm2 de cobre. El anillo formará un rectángulo de 7x5 metros.
Los coeficientes necesarios obtenidos del mismo libro son:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
Kp = 0,0137
188
MEMORIA DE CÁLCULO
La resistencia a tierra a prever en el sistema, será:
Rt =Kr · δ (Ω) (110)
Siendo:
δ =150
Rt =Kr · δ = 0,055 · 150 = 8,25 Ω
13.18.3 Cálculo de la Intensidad de Defecto.
Una vez conocida la resistencia de puesta a tierra, sabiendo que nuestro centro de transformación es de un sólo transformador y que el neutro está conectado a través de una resistencia de calor Rn, la corriente de defecto será :
tnd RR
UI
+= 3 (111)
siendo:
U= Tensión entre fases, en voltios.
Rt= Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación que se proyecta.
Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro en la subestación, en el caso de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A la resistencia utilizada es de 40Ω
Aplicando la expresión 111 obtenemos:
ARR
UI
tnd 239
25,840115473 =
+=
+=
13.18.4
δ
- Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto.
La tensión de contacto máxima real será:
dcrc IKKV ⋅⋅−= )( (112)
189
MEMORIA DE CÁLCULO
Siendo:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
δ =150 Ω/m
I =239 A
Aplicando la expresión 112 obtenemos:
VVc 721239150)0349,0055,0( =⋅⋅−=
La tensión de contacto máxima admisible aplicando la ecuación 108 será:
)1000
3000·5,11()( += nadmisiblec tkV
siendo:
k = 78,5
n = 0,18
t = 1 seg
VV admisiblec 75,431)1000
3000·5,11(1
5,7818,0)( =+=
Como la tensión de contacto real es mayor a la admisible, no se cumplirán las condiciones reglamentarias. Se deberá recurrir a la adopción de medidas complementarias tales como:
Utilización de pavimento aislante en el pasillo, de tipo antideslizante y resistente a grasas y aceites, con el espesor mínimo de 6 mm, de color negro, rigidez dieléctrica superior a 40 kV y resistencia de 1012 Ω para una plancha de 30 cm2 de superficie.
Dotación de una acera exterior de 1,1 m de ancho.
190
MEMORIA DE CÁLCULO
No conectaremos a tierra las rejillas de ventilación y puertas. Estas últimas se pintarán interiormente con una capa gruesa de pintura aislante a base de caucho acrílico o poliester, en el caso de que puedan resultar accesibles simultaneamente para una persona las puertas y otro elemento metálico conectados a la tierra de protección.
13.18.5
Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso
V = K · ρ · I (113) max.real p d
K = 0,0137 p
δ =150 Ω/m
I = Intensidad de defecto d
V = 0,0137 · 150 ·239 = 491 V max.real
Los valores de tensión máxiama admisible los vamos a obtener aplicando la ecuación 107.
Tensión máxima admisible ( terreno sin recubrir ),
Tensión máxima admisible ( terreno recubierto de grava u hormigón )
A la vista de lo indicado se cumple las condiciones reglamentarias para terreno sin recubrir, y también para terreno cubierto de grava u hormigón.
13.18.6 Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra del neutro no alcance tensiones elevadas que pueden afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté
Siendo:
VV admisiblep 5,14911000
150·611
5,78·1018,0)( =
+=
VV admisiblep 1491510003000·61
15,78·10
18,0)( =
+=
191
MEMORIA DE CÁLCULO
disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas:
Aplicando la ecuación 109 obtenemos:
mD 7,510002239150
=⋅⋅
≥π
Vamos a adoptar una distancia de 6 metros
Colocaremos una pica de cobre de 2 m de longitud y de 14 mm de diámetro, hincada a una profundidad de 0,5 m.
13.18.7
13.18.8
Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
Se utilizarán conductores aislados de cobre de 0,6/1kV.Alojados en tubos aislantes con grado de protección 7 según Norma UNE 20.324.
La sección prevista para estos conductores es de 50 mm2.
Cuadro de Baja Tensión.
Las carcasas metálicas de los cuadros de baja tensión situados dentro de los centros de transformación tipo interior, se conectarán a la tierra general de protección.
192
MEMORIA DE CÁLCULO
Necesidades de Energía Eléctrica A continuación se estudiará la potencia que deberán de tener los centros de
transformación, para abastecer de energía eléctrica a las distintas instalaciones.
Las expresiones a utilizar serán:
Pa = nºl·Pl·K (114)
Siendo:
Pa= potencia de alumbrado público en kW
nºl= número de luminarias
Pl= Potencia de luminaria en W
K = Constante luminaria
Pn = nº ·A·B (115)
Siendo:
193
MEMORIA DE CÁLCULO
Pn = Potencia de las naves en kW
nº= número de naves
A= Área de las naves en m2
B= Potencia a instalar por unidad de superficie en W/m2
Q = P x tg ϕ (116)
Siendo:
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
ϕ= Factor de potencia ( 0,8 )
22 QPS += (117)
Siendo:
S = Potencia aparente
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1
Dicho centro de transformación va a alimentar al alumbrado público del polígono y a 14 naves.
• Alumbrado Público Pa = 57 · 250 · 1,8 = 25,65 kW
• Naves Pn =14 · 40 · 40 · 12,5 =280 kW
Para las naves, tenemos que:
194
MEMORIA DE CÁLCULO
P = 280 kW
Q = P x tg ϕ = 280 · 0,75 = 210 kVAr
( ) kVAS 8,37021065,25280 22 =++=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 278 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2
Dicho centro de transformación va a alimentar a 14 naves.
• Naves:Pn = ( 5 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 313,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 313,75 kW
Q = P x tg ϕ = 313,75 · 0,75 = 235 kVAr
kVAS 39223575,313 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 294 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn= ( 7 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 353,75 kW
195
MEMORIA DE CÁLCULO
Para las naves, tenemos que:
P = 353,75 kW
Q = P x tg ϕ = 353,75 · 0,75 = 265,3kVAr
kVAS 18,4423,26575,353 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 331 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº4
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn =( 8 · 40 · 40 · 125 ) + ( 8 · 40 · 47,5 ·125 ) = 350 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 350 kW
Q = P x tg ϕ = 350 · 0,75 = 262,5 kVAr
kVAS 5,4375,262350 22 =+=
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 328 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras ampliaciones.
196
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos de las Líneas de Baja Tensión Estas líneas partirán de los distintos centros de transformación hacia las naves.
Según las Normas Particulares de la Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.,la sección del conductor en redes subterráneas, será uniforme, sin disminución o aumento de sección.
Vamos a determinar la sección correspondiente para un cosϕ = 0,8., y una tensión de servicio de 380 / 220 V, con unas longitudes y cargas expresadas a continuación.
Dichas cargas, se han obtenido, a partir de la superficie máxima edificable por parcela, y que debido al tipo de actividades a instalar en dicho polígono se calcula para una potencia de 12,5 W/m2
La caída de tensión máxima admisible en cualquier punto de la red estará limitada a un 5 %.
Para el cálculo de las secciones vamos a emplear la expresión siguiente:
( )u
LIS
···cos·3
χ
ϕ∑= (118)
siendo:
I : intensidad del distribuidor, A
V: tensión del distribuidor, V
cosϕ :factor de potencia
χ: conductividad eléctrica del aluminio, 33m/Ω · mm2
L = longitud, m.
circuito nº1
20 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 80 m
197
MEMORIA DE CÁLCULO
CT Nº 1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 1 al 8 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 3808,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
211119·33
40128·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 111, · 1,3 =144,3 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 243380·3
160000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150 mm2 de Al.es de 330 A.
198
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,2 A / mm2
d = 243/ 150 = 1,62 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº2
50 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m
C.T.nº1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 Kw
Va alimentar a las naves nº del 9 al 14 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
28019·33
29184·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 80· 1,3 =105 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 120 mm2
199
MEMORIA DE CÁLCULO
Vemos pues que con el conductor unipolar de 120 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
P 182380·3
120000·3
===I
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 120 mm2 de Al.es de 295 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 295 / 120 = 2,45 A / mm2
d = 182 / 120 = 1,5 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº3
25 m 40 m 40 m 89 m 47,5 m 47,5 m 40 m 47,5 m 90 m 40 m
C.T.nº3 23,75 kW 23,75 Kw 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW
Va alimentar a las naves nº del 51 al 60 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1 AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
200
MEMORIA DE CÁLCULO
5.1 2259
19·3393780·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 259 · 1,3 =336,8 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 400 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 400 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 75,324380·3
213750·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 400 mm2 de Al.es de 550 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 550 / 400 = 1,4 A / mm2
d = 324,75 / 400 = 0,8 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº4
25 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m
C.T.nº 3 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
201
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 45 al 50 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
26319·33
22800·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 63 · 1,3 =81,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 54,182380·3
120000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 95 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 8 obtenemos:
202
MEMORIA DE CÁLCULO
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 182,54 / 95 = 1,92 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº 5
55 m 40 m 40 m 40 m 40 m
C.T.nº 2 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 40 al 44 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
270,5619·33
20520·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 56,70 · 1,3 =73,71 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
203
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 11,152380·3
100000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 90 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 152,11 / 95 = 1,60 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº6
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m 88m 40 m
C.T.nº2 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 31 al 39 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
217519·33
63396·3 mmS ==
204
MEMORIA DE CÁLCULO
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm uminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
2, de Al
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 02,289380·3
190000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº7
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m 88m 40 m
C.T.nº4 23,75kW ................................................................................23,75kW
205
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 22 al 30 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 458,0·380·3
1900·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
217519·33
63396·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 02,289380·3
190000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
206
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº8
50 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m 40 m
C.T.nº4 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 15 al 21 inclusive, teniendo cada una de ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
AI 388,0·380·3
1600·5,12==
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
207
210319·33
37240·3 mmS ==
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 103 · 1,3 =133,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
AU
PI 96,212380·3
140000·3
===
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150 mm2 de Al.es de 330 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,20 A / mm2
d = 212,96 / 150 = 1,42 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
Protecciones Eléctricas en Baja Tensión
Las líneas de Baja Tensión son de sección constante, y se protegen mediante fusibles que serán del tipo gI, según UNE 21.130 y 21.103.
Se pretende que los dispositivos de protección actúen en el momento en que se supere la intensidad máxima admisible de la línea:
Inf =Intensidad de no funcionamiento de los fusibles
IADM = Intensidad máxima admisible
Inf < IADM
Se escogerán fusibles de 600 para el circuito nº 3,de 450 A para los circuitos nº 6 y 7, de 350 A para el circuito nº 1,2,8 y de 270 para los circuitos nº 4 y 5
208
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos del Alumbrado Público
Cálculo y Dimensionamiento
El cálculo y dimensionamiento de las redes eléctricas para la alimentación de los puntos de luz de una instalación de alumbrado público tienen que cumplir lo dispuesto en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión y en las Instrucciones MI-BT del Ministerio de Industria y Energía complementarias del mismo, ajustándose asimismo a las normas técnicas de la empresa distribuidoras de energía eléctrica.
La previsión de cargas cumplirá lo establecido en la instrucción MI-BT-009, siendo la carga por punto de luz la nominal de la lámpara multiplicada por 1,8, debido a que se trata de lámparas de descarga con su correspondiente equipo auxiliar.
La red de alimentación de los puntos de luz desde el centro de mando y medida debe realizarse proyectando circuitos abiertos, procurando
209
MEMORIA DE CÁLCULO
reducir la longitud de los mismos y equilibrar las cargas de las distintas ramas con el objetivo de unificar secciones.
En el cálculo de las secciones debe contemplarse lo dispuesto por la instrucción MI-BT-017, considerando que la máxima caída de tensión admisible será de un 3 % de la tensión nominal de la red.
Utilizaremos la expresión de la caída de tensión 118:
La expresión 118 puede simplificarse, al multiplicar el numerador y el denominador del segundo miembro de la misma de la misma por la tensión V, y considerando que la potencia viene definida por:
ϕ·cos··3 IVP =
se obtiene finalmente:
VLWuS
···
χ= (119)
Utilizando la formula anterior se realizan los cálculos eléctricos, que por comodidad y facilidad pueden especificarse mediante estadillos en los que consten: ramal, potencia, longitud, sección adoptada, caída de tensión unitaria y acumulada, así como el tanto por ciento de caída de tensión.
El proceso de cálculo a seguir en síntesis, consiste en lo siguiente:
Se rellena el estadillo partiendo del centro de mando y de medid, estableciendo para cada ramal la potencia que alimenta y su longitud, obteniéndose por aplicación de la expresión anterior el producto de S · u.
Se elige una sección adecuada S entre las normalizadas, comenzando de mayor a menor, previniendo que ésta sea suficiente para que en el final del circuito o punto más desfavorable la caída de tensión sea inferior al 3 %, pero la más próxima a dicho valor.
Adoptada la sección, se calcula la correspondiente caída de tensión, las suma de caída de tensión que se van acumulando en los distintos ramales y finalmente el tanto por ciento de caída de tensión.
210
MEMORIA DE CÁLCULO
Este cálculo se va realizando ramal por ramal hasta terminar todos los circuitos abiertos que se alimentan del centro de mando y de medida.
Cuando en algún ramal la caída de tensión acumulada sea superior al 3 %, deberá modificarse la sección de los ramales que se estimen necesarios, realizando nuevamente los cálculos pertinentes.
En el caso de nuestra instalación, tenemos 57 puntos de luz de 250 W de vapor de mercurio de alta presión. La distancia entre los puntos de luz es en unos casos de 50 metros y en otros de 25 metros.
Todo esto se muestra en el siguiente esquema unifilar.
La alimentación de los puntos de luz se efectúa mediante red eléctrica subterránea en baja tensión constituida por tres fases y neutro, con una tensión de 380 voltios entre fases y 220 voltios entre fase y neutro, utilizando conductores unipolares de cobre tipo RV-0,6-1kV
211
MEMORIA DE CÁLCULO
Teniendo en cuenta que la conductividad del cobre χ=56, la tensión V= 380 voltios y que la potencia nominal debe multiplicarse por 1,8 ,para el cálculo por caída de tensión se utilizará la siguiente expresión:
21280··8,1
380·56··8,1· LWLWuS == (120)
Los resultados de los cálculos se reflejan en el siguiente estadillo:
Ramal 1,8 W L S · u S ( mm2 ) u Σ u % u CT..CM 25.650 10 12,06 50 0,24 0,24 0,06 CM-F 9.900 400 186,09 50 3,72 3,96 1,04 F-H .800 113 9,55 6 1,59 5,55 1,46 F-G 4.050 200 38,06 10 3,80
14,59 6 2,43 2,68 CM-B 15.750 395 292,35 50 5,84 6,08 1,6 B-D 4.950 313 72,80 16 4,55 10,63 2,79 B-C 7.200 250 84,58 35 2,41 8,49 2,93 C-E 4.950 288 66,99 25 2,68 11,17 2,94
7,76 2,05 G-I 2.250 138 10,19
Tabla 8: Estudio de ramales
Realizados los cálculos eléctricos por caída de tensión, se comprobará por densidad de corriente, como mínimo, la acometida del centro de transformación al centro de mando y de medida, así como aquellos circuitos o ramales de la red de alimentación de los puntos de luz que se prevean sobrecargados.
La intensidad de corriente vendrá dada por la siguiente expresión:
( )εϕ −=
1··cos·3 VWI (121)
Siendo ε el desequilibrio entre fases cuyo valor a adoptar es 0,1 y considerando que como mínimo cosϕ tiene que ser igual a 0,9, la expresión resultante será :
9,0·9,0·380·3WI = (122)
212
MEMORIA DE CÁLCULO
Respecto a la potencia a considerar por punto de luz, será la nominal más la debida al equipo auxiliar, que en nuestro caso, para 250 W será de 280 W.
En consecuencia, los resultados obtenidos por densidad de corriente son los siguientes:
Acometida ( 50 mm2 ) I = 29,93 A
Salida CM-B ( 50 mm2 ) I = 18,38 A
Salida CM-F ( 50 mm2 ) I = 11,55 A
Calculadas las intensidades en cada salida del centro de mando y de medida, así como en la acometida, deberá comprobarse se están por debajo de las intensidades máximas admisibles en los conductores, de acuerdo con lo dispuesto en la Instrucción MI-BT-017.
Carga admisible
A efecto informativo, al cuadro de características de los conductores e intensidades máximas admisibles es la siguiente:
Sección (mm2)
Diámetro exterior ( mm)
Peso ( kg/km) Al
aire(A) Enterrado( A)
2,5 6,8 21 76 26 4 7,2 28 94 35 6 8 37 125 46 10 8,8 51 165 64 16 9,7 225 86 69
330 96 425 116 555 144 760 184 1.020 228 1.250 268 1.550 308
185 22,9 1.910 450 360 240 25,4 2.420 535 428
25 11,3 120 35 12,4 145 50 13,9 180 70 15,6 230 95 17,4 285 120 19 335 150 20,8 385
Tabla 9:Intensidades máximas admisibles
Puede comprobarse que en todos los casos la intensidad obtenida está muy por debajo de las máximas admisibles que figuran en el cuadro anterior.
213
MEMORIA DE CÁLCULO
Puesta a Tierra.
Aún cuando exista la alternativa de instalar una pica de tierra por punto de luz, se considerará más idóneo prever una línea de enlace con tierra, instalando una o más picas de tierra hincadas en las arquetas cada tres soportes metálicos.
Dichas picas tendrán una longitud de 2 metros y un diámetro de 14 mm.
Por tanto, la puesta a tierra de los soportes se realizará conectando individualmente cada soporte, mediante conductor de cobre con aislamiento reglamentario, con las sección adecuadas que establecen las Instrucciones MI-BT-17 y 39, y en todo caso con una sección mínima de 16 mm2.
Las secciones de la línea de enlace con tierra serán función de la sección de los conductores de alimentación de las puntos de luz, de acuerdo con la siguiente relación:
Red de Alimentación Línea de enlace con tierra
16 < S ≤ 35 16
S > 35 S/2
Por tanto en nuestro caso, las secciones de la línea de enlace con tierra serán las siguientes:
Red de Alimentación Línea de enlace con tierra
50 mm2 1 x 25 mm2
35 mm2 1 x 16 mm2
25 mm2 1 x 16 mm2
16 mm2 1 x 16 mm2
10 mm2 1 x 16 mm2
6 mm2 1 x 16 mm2
Centro de Mando y de Medida. Aparellaje
214
MEMORIA DE CÁLCULO
Para el dimensionamiento del aparellaje de los centros de mando y de medida se considerarán los siguientes criterios: partiendo de las salidas de los centros de mando y medida a los puntos de luz, el dimensionamiento se realizará por densidad de corriente hasta el interruptor tetrapolar magnetotérmico ( ICP ), teniendo en cuenta el coeficiente de 1,6 para selectividad de la capacidad de aparellaje. Tanto el ICP como los equipos de medid, los fusibles de protección en el centro de transformación, se seleccionarán teniendo en cuenta la base de contratación de la empresa distribuidora de energía eléctrica y, consecuentemente, ajustándose a su normativa vigente.
El proceso de dimensionamiento del aparellaje del centro de mando y de medida será el siguiente:
Considerando las intensidades de consumo de salida del centro de mando y de medida a los puntos de luz, se multiplicarán por el coeficiente 1,6, obteniéndose las intensidades nominales de los fusibles de protección de dichas salidas. Se adoptarán los siguientes fusibles normalizados inmediatamente superior a las intensidades nominales obtenidas.
Para el dimensionamiento de los contadores y conmutadores, como criterio general se considera conveniente agrupar las salidas del centro de mando y de medida a los puntos de luz, de un lado de la vía principal de iluminación y por otra parte las salidas al otro lado ( cruzando la calzada ) de dicha vía principal, incluyendo los ramales de derivación de cada uno de los lados.
En cada agrupación se sumarán las intensidades de consumo de las salidas y el resultado se multiplicará por 1,6 obteniéndose las intensidades nominales. Se elegirán los contadores y conmutadores normalizados inmediatamente superiores a dichas intensidades nominales.
Establecida la base de contratación con la empresa distribuidora de energía eléctrica, siempre superior a la potencia total resultante en los cálculos eléctricos, se aplicará lo dispuesto en las normas técnicas de dicha empresa, quedando dimensionado el interruptor tetrapolar magnetotérmico ( ICP ), equipo de medida, fusibles de protección en el centro de mando y de medida y en el centro de transformación de la mencionada empresa.
El dimensionamiento se ajustará a lo establecido en el siguiente cuadro:
215
Centro de mando-Tipo 1 2 3 4 5
Conjunto de medida-Amperios (contador 3 x 380/220 )
5 15 30 30 100/5
Interruptor de control de potencia (ICP) -Amperios
10 25 40 63 100
Base de contratación-kW 6,6 16,1 26,5 41,5 66
MEMORIA DE CÁLCULO
Fusibles de seguridad-Amperios 32 40 63 100 100
Fusibles en centro de transformación (CT) o en caja general de protección (CGP) -Amperios
50 64 100 160 250
Tabla 10: Dimensionamiento del Centro de Mando y de Medida
Para contemplar el cálculo eléctrico de la instalación de alumbrado, se dimensionará su correspondiente aparellaje eléctrico.
De acuerdo con los cálculo por densidad de corriente realizados anteriormente, las intensidades de consumo de loas dos salidas del centro de mando y de medidas son las siguientes:
CM-B = Ic = 18,38 A
CM-F = Ic = 11,55 A
Cada una de las intensidades de consumo se multiplicarán por el coeficiente de selectividad 1,6 obteniéndose las siguientes intensidades nominales:
CM-B = IN = 18,38 · 1,6 = 29,40 A
CM-F = IN = 11,55 · 1,6 = 18,48 A
Para la protección de las salidas del centro de mando y de medida a los puntos de luz se adoptarán los fusibles normalizados cuyas intensidades sean inmediatamente superiores a los intensidades nominales obtenidas:
CM-B = 32 A
CM-F = 20 A
Para el dimensionamento de los contactores y conmutadores tenemos que:
CM-B = IN = 29,40 A
CM-F = IN = 18,48 A
216
MEMORIA DE CÁLCULO
Tanto para los contactores como para los conmutadores se adaptarán los normalizados cuyas intensidades nominales resulten inmediatamente superiores a las intensidades obtenidas, es decir:
Contactores: CM-B = IN = 30 A CM-F = IN = 22 A
Conmutadores :CM-B = IN = 32 A CM-F = IN = 25 A
Tal y como se ha indicado en los cálculos eléctricos realizados anteriormente, la base de contratación consignada en el estadillo ha sido de 26,5 kW, que corresponde a centro de mando y medida tipo 3 del cuadro.
De dicho cuadro y para la mencionado base de contratación de 26,5 kW, se obtiene el dimensionamiento del resto del aparellaje, siendo en consecuencia del siguiente:
ICP = IN = 40 A
Conjunto de medida = IN = 30 A
Fusibles de protección C.M = IN = 63 A
Fusibles de seguridad C.T = IN = 100 A
Cimentaciones
Para las cimentaciones de los puntos de luz, en todos los casos se utilizará hormigón de resistencia característica H-200, determinándose las dimensiones A y B del dado de hormigón en función de la altura del punto de luz y de conformidad con el cuadro siguiente.
Em = Iluminancia media en lux.
Um = Uniformidad media de iluminacia
Ug = Uniformidad general de iluminancia
Lm = Luminancia media en cd/m2
217
MEMORIA DE CÁLCULO
U0 = Uniformidad global de luminancia.
UI = Uniformidad longitudinal de luminancia.
TI = Deslumbramiento perturbador en %
La calle principal del polígono va a estar iluminada con lámparas de 250 W de vapor de mercurio, dispuestas a ambos lados de la vía de tráfico a tresbolillo.
Las calles secundarias del polígono van a estar iluminadas con lámparas de 250 W de vapor de mercurio, la vía de tráfico tendrá una mediana de separación entre las dos bandas de circulación, los puntos de luz se implantarán en columnas de doble brazo, situados en la mediana central, ya que esta está comprendida entre 1 y 3 metros.
La disposición central se estudiará como si se tratara de dos calzadas independientes.
14 Cálculos Eléctricos de la Nave.
Cálculos Eléctricos
Para el cálculo eléctrico de los conductores a instalar se tendrá en cuenta que según prescribe el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, en su Instrucción MI BT 017, apartado 2.1.2, una caída de tensión máxima del 3 % para otras instalaciones distintas del alumbrado, y ello considerando los aparatos o receptores susceptibles de funcionamiento simultaneo.
Se respetarán las densidades máximas admisibles por cada conductor.
La determinación de las secciones se realizará teniendo en cuenta la Instrucción MI BT 019 del vigente Reglamento Electrotécnico.
La forma de reparto de cargas se hará de forma que exista equilibrio entre las cargas de cada una de las fases.
Cálculo de las líneas. Expresiones a Utilizar
La intensidad que circula por las distintas líneas, así como su sección vendrá dado por:
-Distribuciones trifásicas:
218
MEMORIA DE CÁLCULO
ηϕ··cos·3 VPI = (80)
( )uULP
S···
χ∑= (118)
-Distribuciones monofásicas:
ϕ·cosVPI = (123)
( )uVLP
S··
···2χ
η∑= (124)
o bien:
(∑=χ
·cos··2 LIu
S )ϕ (125)
siendo:
-P : Potencia total del distribuidor, W
-I : Intensidad del distribuidor, A
-V : Tensión del distribuidor, V
-cosϕ : Factor de potencia.
-η : rendimiento de los motores. Se supone un valor del 80 %
-χ : conductividad eléctrica del cobre, 56 m/Ω mm2
-u : Caída máxima de tensión, v
219
MEMORIA DE CÁLCULO
-l: longitud, m.
Evaluación de Cargas.
14.1
14.2 Alumbrado
Fuerza
-1 Compresor 5 cv ≈ 3,68 kW
-2 Elevadores de dos columnas 4 CV c/u ≈ 5,89 kW
-1 Elevador de cuatro columnas 4CV ≈ 2,94 kW
-1 Equilibradora 3/4 CV ≈ 0,56 kW
-1 Desmontadora 1 CV≈ 0,74 kW
-Tomas de corriente 2,5 kW
Total Fuerza=16,31 kW
Alumbrado general nave:
- 20 Lámparas de 400 W c/u de Vapor de Mercurio Color corregido 8 kW
Dependencias interiores nave :
- 41 Lámpara fluorescentes de 36 W 1,48 kW
- 3 Lámparas de incandescencia de 60 W 0,18 kW
Total Alumbrado =9,66 kW
14.3 Potencia Total
220
MEMORIA DE CÁLCULO
Fuerza + Alumbrado = 16.310 + 9.660 = 25.970 Watios
Teniendo en cuenta un coeficiente de simultaneidad del 0,75., vamos a contratar con la Compañía Sevillana de Electricidad una potencia de 20 kW.
Instalación Interior de Fuerza.
La intensidad de cálculo será la nominal multiplicada por 1,25 según establece el apartado 1.2.1 de la instrucción MI BT 034.
Se considera un factor de potencia de 0,80 y un rendimiento de los motores igualmente de 0,80.
Aplicaremos las expresiones 80,118,123 y 124 para calcular las siguientes secciones.
14.4
-
14.5
-
Sección de Conductores desde el Cuadro General de Fuerza al Cuadro Parcial nº 1.
- Potencia : 3,68 + 0,56 + 0,74 = 4,98 kW - Intensidad nominal : 11,82 A
Intensidad de cálculo : 11,82 · 1,25 = 14,78 A - Sección : 4 x 4 mm2 , Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 3,10 + 7,84 = 10,94 V≈ 2,88 % - Longitud del circuito: 34 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 16 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial tetrapolar de 16 A, y con una sensibilidad de 30 mA
Sección de Conductores desde el Cuadro General de Fuerza al Cuadro Parcial nº 2.
- Potencia : 2,94 + 2,94 + 3,68 = 9,56 kW - Intensidad nominal: 22,70 A
Intensidad de cálculo: 22,70 · 1,25 = 28,37 A - Sección : 4 x 6 mm2, Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 7,84 ≈ 2,06 %
221
MEMORIA DE CÁLCULO
- Longitud del circuito: 67 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 32 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial tetrapolar de 40 A, y con una sensibilidad de 30 mA
14.6
-
-
-
14.7
Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial nº 1 a Receptores .
Desmontadora.
- Potencia : 0,74 kW - Intensidad nominal: 1,76 A
Intensidad de cálculo: 1,76 · 1,25 = 2,20 A - Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 0,26 V ≈ 0,07 % - Longitud del circuito: 12 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 3 A
Compresor.
- Potencia : 3,68 kW - Intensidad nominal: 8,74 A
Intensidad de cálculo: 8,74 · 1,25 = 10,92 A - Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 0,43 V ≈ 0,11 % - Longitud del circuito: 4 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 16 A
Equilibradora .
- Potencia : 0,56 kW - Intensidad nominal: 1,33 A
Intensidad de cálculo: 1,33 · 1,25 = 1,66 A - Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 0,20 V ≈ 0,05 % - Longitud del circuito: 12 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 2 A
Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial nº 2 a Receptores.
Elevadores.
222
MEMORIA DE CÁLCULO
- Potencia : 2,95 kW
-
14.8
-
- Intensidad nominal: 7,00 A Intensidad de cálculo: 7,00 · 1,25 = 8,75 A
- Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV. - Caída de tensión: 1,30 V ≈ 0,34 % - Longitud del circuito: 15 m - Protección : Interruptor magnetotérmico 10 A
Sección de Alimentación a Tomas de Corriente en Oficinas y Almacén.
Se dimensionará suponiendo una demanda de potencia de 2,5 Kw, en corriente monofásica.
- Potencia: 2,5 kW. Intensidad de cálculo: 14,2 A.
- Sección: 2x 2,5 mm2,Cu-06/1 kV. - Protección : Interruptor Magnetotérmico II x 16 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial de 25 A, y con una sensibilidad de 30 mA.
Instalación Interior de Alumbrado.
La instalación interior de alumbrado de la nave, así como las dependencias de aseos, vestuarios y almacén estará centralizada en el cuadro de alumbrado, junto al Cuadro General.
Los conductores a utilizar serán de Cu-0,6/1 kV con aislamiento a base de polietileno reticulado en disposición bajo tubo.
Suponemos que desde la Caja General de Protección al Cuadro de Alumbrado se produce una caída de tensión del 1% ( en realidad es inferior) en los conductores de alimentación. Como la máxima caída de tensión para el alumbrado es del 3 %, nos queda un margen de un 2 % entre el Cuadro y el receptor más desfavorable.
La alimentación de la instalación de alumbrado se realizará en distribución monofásica, con 2 hilos ( fase y neutro ). En éste caso la caída de tensión vendrá dada por la expresión :
( )SVLP
u··56··2 ∑=
14.9 Secciones de Conductores desde Cuadro General a Aparatos de Alumbrado.
223
MEMORIA DE CÁLCULO
Cuando se alimenta lámparas de descarga, las potencias nominales de éstas lámparas han de ser multiplicadas por 1,8.,para determinar la potencia total del circuito.
El factor de potencia deberá ser igual o mayor de 0,85, a efectos de las normas reglamentarias, si bien se recomienda que el factor de potencia no sea inferior a 0,9 para evitar recargos por energía reactiva en las facturas.
14.9.1
-
- Longitud del circuito : 61 m
-
Luminarias de la Nave
Línea nº 1
- Potencia : 8 · 400 · 1,8 = 5.760 W Intensidad : 30,80 A
- Sección : 2 x 10 mm2 + C.P - Caída de tensión : 3,08 V ≈ 1,40 %
- Calibre del magnetotérmico :32 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de 30 mA.
Línea nº 2
- Potencia : 7 · 400 · 1,8 = 5.040 W Intensidad : 26,95 A
- Sección : 2 x 6 mm2 + C.P - Caída de tensión : 4,36 V ≈ 1,98 % - Longitud del circuito : 56 m - Calibre del magnetotérmico :32 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de 30 mA.
Línea nº 3
224
MEMORIA DE CÁLCULO
- Intensidad : 19,25 A
14.10 Secciones de Conductores desde Cuadro Parcial de oficinas, Almacén y Duchas a Receptores
- Potencia : 5 · 400 · 1,8 = 3.600 W
- Sección : 2 x 6 mm2 + C.P - Caída de tensión : 3,12 V ≈ 1,42 % - Longitud del circuito : 48 m - Calibre del magnetotérmico :20 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de 30 mA.
Línea de alimentación a Almacén.
- Potencia : 18 · 36 · 1,8 = 1.166,4 W -
- Longitud del circuito : 13 m
-
- Longitud del circuito: 8 m
-
Intensidad : 6,24 A - Sección : 2 x 1,5 mm2 + C.P - Caída de tensión : 1,64 V ≈ 0,74 %
- Calibre del magnetotérmico :10 A
Línea de alimentación a oficinas y aseos
- Potencia : ( 17 · 36 · 1,8) + ( 3· 60) = 1.281,6 W Intensidad : 6,86 A
- Sección : 2 x 1,5 mm2 + C.P - Caída de tensión: 1,11 V ≈ 0,50 %
- Calibre del magnetotérmico : 10 A
Línea de alimentación a vestuarios
- Potencia : 6 · 36 · 1,8 = 388,8 W Intensidad : 2,08 A
- Sección : 2 x 1.5 mm2 + C.P - Caída de tensión: 2,52 V ≈ 1,15 % - Longitud del circuito: 60 m - Calibre del magnetotérmico: 3 A
225
MEMORIA DE CÁLCULO
14.11
-
-
Vamos a utilizar un interruptor magnetotérmico de 40 A.
Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial de Oficinas, Aseos, Almacén y Duchas a Cuadro General.
- Potencia : ( 41 · 36 · 1,8) + ( 3 · 60) = 2.836,8 W Intensidad : 15,17 A
- Sección : 4 x 6 mm2 + C.P - Caída de tensión : 1,54 V ≈ 0,70 % - Longitud del circuito: 20 m
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 16 A, con una sensibilidad de 30 mA.
Sección del Conductor de Alimentación al Cuadro General desde la Caja General de Protección.
Suponiendo un coeficiente de simultaneidad del 0,8 sobre los 25.970 W iniciales y un factor de potencia de 0,8, tendremos para esta línea una potencia de :
- Potencia : 25.970 · 0,8 = 20.776 W Intensidad : 39,45 A
- Sección : 4 x 10 mm2, Cu-0,6/1 kV
Alumbrado de Emergencia.
Para dicho alumbrado se van a utilizar equipos de señalización-emergencia, con una autonomía de 1 hora y 160 lúmenes.
Van a ir con cable de cobre de 1,5 mm2 de sección y van a estar protegidos por un interruptor magnetotérmico de 10 A.
Acometida.
Estará constituida por un conductor Al-0,6/1 kV con aislamiento a base de polietileno reticulado, en distribución trifásica. El conductor, formado por tres fases más neutro, estará alojada en un tubo de PVC de 120 mm de diámetro.
Dicha acometida será subterránea, y se deberá de disponer de una señalización a base de cinta amarilla de polietileno, en la forma establecida en las Normas de Sevillana de Electricidad. S.A.
226
MEMORIA DE CÁLCULO
Se calcula la acometida para una potencia de 20.776 W
AI 45,39380·8,0·3
776.20==
Se tomará un conductor tetrapolar de 4 x 10 mm2
Tomaremos una caja general de protección de 63 A.
Puesta a Tierra
La puesta a tierra en la instalación tiene por objeto limitar las tensiones que, con respecto a tierra, puedan adquirir en un momento dado las masas metálicas, así como asegurar la actuación de las protecciones, constituidas por interruptores diferenciales.
El R:E:B:T. en su Instrucción MI BT 021 establece que una masa no debe adquirir un potencial superior a :
24 voltios en locales húmedos o mojados.
20 voltios en locales secos.
En nuestro caso, ( local seco ), para que esto se cumpla, la resistencia asociada al funcionamiento del aparato, en el caso límite, debe tener un valor de :
Ω= 1663,0
50 en local seco, con interruptor de media seguridad
Ω= 166603,0
50 en local seco, con interruptor de alta seguridad
Se establecerá una red de tierra continua en conductor de igual sección al de fase, con un mínimo de 2,5 mm2 ,conectándose entre sí las partes metálicas externas no sometidas a tensión de las instalaciones y receptores, las canalizaciones de agua, desagües, y en general, toda masa metálica importante existente en el local.
227
MEMORIA DE CÁLCULO
El punto de puesta a tierra debe ser preparado para separar las líneas de enlace de la tierra principal cuyo valor de difusión no será superior de 20 ohmios.
Se efectuará en lugar apropiado destinado al efecto, por medio de una pica normalizada de 14 mm de diámetro y 2 metros de longitud, recubierta con una capa exterior de cobre, enterrada a una profundidad de 60 cm, bajo el nivel del suelo.
Desde la pica hasta el cuadro general de maniobra se llevará un cable de cobre de 35 mm2 de sección, constituirá la línea principal de tierra.
La resistencia para una pica enterrada será:
LCR =
C = Resistividad del terreno = 500 Ω · m
L = Longitud de la pica = 2 m
Ω== 2502
500R
Para una sensibilidad de disparo de los interruptores diferenciales de 0,03 ,tendremos: 250 · 0,03 = 7,5 V ( 24 V según el apartado 7 de MIE-BT-021 )
228
PRESUPUESTO
1-CUADRO DE PRECIOS
1.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 1.01 Ud C-13-250 Montaje
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
49.490 Cuarenta y nueve mil cuatrocientas noventa
1.02 Ud C-15-250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
54.590 Cincuenta y cuatro mil quinientas noventa
1.03 Ud C-15-600 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 600 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
68.834 Sesenta y ocho mil ochocientas treinta y cuatro
1.04 Ud C-16-250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo
60.929 Sesenta mil novecientas veintinueve
229
PRESUPUESTO
1.05 Ud C-16-600 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 600 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo
75.684 Setenta y cinco mil seiscientas ochenta y cuatro
1.06 Ud C-13-1200 Montaje 0
Apoyo metálico galvanizado de 1200 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje 0.
79.917 Setenta y nueve mil diecisiete
230
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 1.07 m3 Excavación mecánica en
pozo
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales.
1.738 Mil setecientas treinta y ocho
1.08 m3 Horm.H-150 kg/cm2.Tmáx18-20mm
Hormigón H-150 con cemento PA-350,árido rodado 18-20mm de tamaño máximo y consistencia plástica.
8.063 Ocho mil sesenta y tres
1.09 m Protección meca.conduct.A.T
Protección mecánica se conductores de alta tensión para bajada de los mismos a lo largo del apoyo, formada por tubo de hierro galvanizado de 10 cm de diámetro, material auxiliar y mano de obra.
2.961 Dos mil novecientas sesenta y una
1.10 UdBotella terminal intemp.25kV
Botella terminal unipolar tipo intemperie de tensión 25 kV, para cable de aislamiento seco, material auxiliar y mano de obra.
23.953 Veintitrés mil novecientas cincuenta y tres
1.11 m Señalización horizont.P/Plás
Señalización sobre superficie horizontal con pintura plástica lisa, con ancho aproximado de 10 cm, limpieza y mano de obra.
549 Quinientas cuarenta y nueve
231
PRESUPUESTO
1.12 m3 Exc.zanja medios mecánicos.
Excavación en zanja de tierra de consistencia media, realizada con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, extracción de los bordes y perfilado de fondos y laterales.
329 Trescientas veintinueve
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 1.13 m3Relleno tierra
med.mecánicos.
Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprimiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
103 Ciento tres
1.14 m Línea 3(1x150)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x150)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
8.905 Ocho mil novecientas cinco
1.15 m Línea 3(1x240)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x240)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
9.500 Nueve mil quinientas
232
PRESUPUESTO
1.16 Ud Cono terminal interior 20
kV
Cono terminal unipolar tipo interior de 24 kV para cable de aislamiento seco, material auxiliar
y mano de obra.
8.700 Ocho mil setecientas
233
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 1.17 m Cinta plástica aviso
peligroso.
Cinta plástica de aviso de peligro por presencia de cables de alta tensión enterrados y situados debajo de la misma. La profundidad a la que se encontrará
es aproximadamente de 0,5 metros. Medios complementarios y mano de obra.
307 Trescientas siete
1.18 Ud Seccionador tripolar
Seccionador tripolar exterior para una tensión de servicio de 24 kV y una intensidad nominal de 400 A.De doble cuchilla.
124.841 Ciento veinticuatro mil ochocientas cuarenta y una
1.19 Ud Cortocircuito fusible
Cortocircuito fusible de tres bases de fusibles para una tensión de 20 kV y una intensidad nominal de 400 A.
108.386 Ciento ocho mil trescientas ochenta y seis
1.20 Ud Pararrayos
Descargador de tensión de carburo de silicio de tensión 24 kV y descarga de kA.
46.397 Cuarenta y seis mil trescientas noventa y siete
1.21 Ud Arqueta tipo A-1 Electric.
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1,Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes
de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado
5.930 Cinco mil novecientas treinta
234
PRESUPUESTO
interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa;
construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
235
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 1.22 Ud Armado e izado de
apoyos
Armado e izado de apoyos metálicos para líneas aéreas de alta tensión.
75.300 Setenta y cinco mil trescientas
1.23 Ud cadena de suspensión
Cadena de suspensión para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula corta y grapa de suspensión.
6.390 Seis mil trescientas noventa
1.24 Ud cadena de amarre
Cadena de amarre para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula larga y grapa antideslizante.
6.653 Seis mil seiscientas cincuenta y tres
1.25 Ud Conjunto de puesta a tierra
Conjunto de puesta a tierra de apoyo metálico formado por pica cobrada de 14 mm de diámetro
y 2 metros de longitud. hincada y conexiones; construida según NTE/IEP-5.
4.935 Cuatro mil novecientas treinta y cinco
1.26 Ud Placa de aviso peligro muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
856 Ochocientas cincuenta y seis
1.27 km conductor Al-Ac 31.10 20.618 Veinte mil seiscientas
236
PRESUPUESTO
mm2
Conductor Al-Ac 31.10 mm2 de sección.
dieciocho
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas)
1.2- Capítulo II: Centros de transformación
2.01 m3 Excavación mecánica en pozo
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media, realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales, medida en perfil natural.
329 Trescientas veintinueve
2.02 m3 Relleno tierra med.mecánicos
Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprendiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
103 Ciento tres
2.03 Ud C.T.Prefabricado hormigón.
Centro de transformación de construcción modular prefabricado de hormigón armado tipo CHT-5, con capacidad para celdas de llegada y salida de línea, de protección, celda de medida, transformador de potencia hasta 500kVA, de dimensiones 5490x2690x2620 mm. Material auxiliar y mano de obra.
2.732.159 Dos millones setecientas treinta y dos mil ciento cincuenta y nueve
2.04 Ud Celda de medida 24 kV
Celda metálica prefabricada para alojamiento de medida tipo GME-12, conteniendo tres transformadores de intensidad y tres
915.745 Novecientas quince mil setecientas cuarenta y cinco
237
PRESUPUESTO
transformadores de tensión, material auxiliar y mano de obra.
2.05 Ud Equipo de medida en A.T
Equipo de medida constituido por un contador de energía activa simple tarifa y maxímetro, contador de energía reactiva simple tarifa ,reloj de conmutación, regleta de verificación de siete bornas, material auxiliar y mano de
obra.
164.029 Ciento sesenta y cuatro mil veintinueve
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 2.06 M3 Acera de hormigón
Acera de hormigón de 1,1 metros de ancho que rodea el centro de transformación.
1.789 Mil setecientas ochenta y nueve
2.07 Ud Celda de llegada
Celda de llegada prefabricada, tipo IM-12. Contiene un interruptor-seccionador, un juego de barras, un seccionador de tierra, un mando CIT y unos indicadores de presencia de tensión.
355.895 trescientas cincuenta y cinco mil trescientas noventa y cinco
2.08 Ud Celda de protección general
Celda metálica de protección general incluyendo interruptor-disyuntor de corte en carga en hexafluoruro de azufre .Instalado incluyendo material auxiliar.
1.335.184 Un millón trescientas treinta y cinco mil ciento ochenta y cuatro
238
PRESUPUESTO
2.09 Ud Trafo aceite 500 kVA 20kV
Transformador trifásico de potencia 500kVA de aislamiento de aceite, tensiones de servicio 20± 5% kV y 380/220V y frecuencia 50 Hz. Mano de obra, material auxiliar y totalmente instalado.
1.400.627 Un millón cuatrocientas mil seiscientas veintisiete
2.10 Ud puente de A.T
Línea de interconexión entre la celda de protección del transformación y éste, formado por conductor de cobre de 1x25 mm2 de sección y aislamiento 12/20 kV.
17.147 Diecisiete mil ciento cuarenta y siete
2.11 Ud cuadro de B.T
Cuadro de distribución de B.T, de chapa de 3 mm de espesor, totalmente instalado e incluyendo material complementario.
427.059 Cuatrocientas veintisiete mil cincuenta y nueve
2.12 Ud Puente de B.T
Línea de interconexión entre el transformador de potencia y el cuadre de distribución de baja tensión, mediante pletinas de cobre de sección 80x5 mm2, incluyendo material auxiliar y mano de obra.
27.212 Veintisiete mil doscientas doce
239
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 2.13 Ud Pica de acero 2 m y 14
mm diámtro
Pica de acero cobreada de una longitud de 2 metros y con 14 mm de diámetro, incluyendo material auxiliar y mano de obra
2.375 Dos mil trescientas setenta y cinco
2.14 Ud Electr. T/T rectang. 7x5 metros
Electrodo de toma a tierra formado por conductores de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, formando un rectángulo 7x5 metros, enterrado a 0,5 metros de profundidad y uniendo 8 picas de acero cobreado de 2 metros de longitud. Se incluye hincado de picas, conexiones, material auxilar y mano de obra.
67.051 Sesenta y siete mil cincuenta y una
2.15 m Línea enlace protección equipos
Circuito unifilar de cobre electrolítico de 25mm2 de sección, para unir el sistema de puesta a tierra con las partes a proteger, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 23 mm de diámetro, incluso p.p. de cajas de derivación y ayudas de albañilería; construida según NTE/IBE 43 y 45.
1.011 Mil once
2.16 m2 Pavimento goma aislante
Goma negra de aislamiento eléctrico para pavimento de centros de transformación, medios auxiliares y mano de obra.
396 Trescientas noventa y seis
2.17 Ud Banqueta aislante hasta 30 kV
Banqueta aislante hasta 30 kV, colocada en el centro de transformación.
4.444 Cuatro mil cuatrocientas cuarenta y cuatro
2.18 Ud Guantes aislantes hasta 30 kV
Guantes de goma aislantes hasta 30 kV, colocados en el centro
2.812 Dos mil ochocientas doce
240
PRESUPUESTO
de transformación. Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 2.19 Ud Cartel de primeros
auxilios
Cartel de primeros auxilios colocado en el centro de transformación.
1.052 Mil cincuenta y dos
2.20 Ud Botiquín de urgencias
Botiquín de urgencias colocado en el centro de transformación.
26.680 Veintiséis mil seiscientas ochenta
2.21 Ud Cartel reglamentario de servicio
Cartel reglamentario de servicio colocado en el centro de transformación
1.435 Mil cuatrocientas treinta y cinco
2.22 Ud Reglamento de servicio
Reglamento de servicio para disposición del C.T.
1.160 Mil ciento sesenta
2.23 Ud Extintor
Extintor de nieve carbónica de 250 kg y eficacia 610-B, colocado en el C.T.
61.059 Sesenta y una mil cincuenta y nueve
2.24 Ud Insuflador boca a boca
Insuflador boca a boca, colocado en el C.T.
11.605 Once mil seiscientas cinco
241
PRESUPUESTO
2.25 Ud luminaria comp.65W/220V
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 65 W, 5200 lm y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada.
8.095 Ocho mil noventa y cinco
242
PRESUPUESTO
2.26 Ud Equipo alumb.emerg.30lm
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220 V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
6.755 Seis mil setecientas cincuenta y cinco
2.27 Ud Pértiga detectora de tensión.
Pértiga detectora de tensión, colocada en el C.T.
2.753 Dos mil setecientas cincuenta y tres
243
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 2.28 Ud Guantes aislantes hasta
2,5kV
Guantes de goma aislantes hasta 2,5 kV, colocados en el centro de transformación.
8.800 Ocho mil ochocientas
2.29 Ud Pértiga de salvamento
Pértiga de salvamento colocada en CT
5.200 Cinco mil doscientas
2.30 Ud Placa de aviso peligro muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
3.424 Tres mil cuatrocientas veinticuatro
2.31 Ud Placa de Cinca Reglas deOro
Placa de Cinca Reglas de Oro instalada.
5.800 Cinco mil ochocinentas
244
PRESUPUESTO
1.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 3.01 m Conductor Alumi. 4x240
mm2
Conductor de aluminio de 4x240 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
3.417 Tres mil cuatrocientas diecisiete
3.02 m Conductor Alumi. 4x150 mm2
Conductor de aluminio de 4x150 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
2.995 Dos mil novecientas noventa y cinco
3.03 m Conductor Alumin. 4x95 mm2
Conductor de aluminio de 4x95 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
2.450 Dos mil cuatrocientas cincuenta
245
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 3.04 Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora. Unidad terminada
5.930 Cinco mil novecientas treinta
246
PRESUPUESTO
1.4- Capítulo IV: Alumbrado público
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 4.01 Ud Cuadro general de
protección
Cuadro general de protección y control de alumbrado público, compuesto por: Armario metálico de 60x80 cm, interruptor de control
de potencia de 40 A, conjunto de medida de 30 A, Contador de activa con módulo CLAVED, Fusibles de protección de C.M de 63 A, Fusibles de seguridad del C.T de 100 A dos contadores trifásicos, un conmutador trifásico, un reloj Orbis con un encendido y dos apagados, Un interruptor de corte manual.
148.000 Ciento cuarenta y ocho mil
4.02 m Conductor cobre 4x6 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 6 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
799 Setecientas noventa y nueve
4.03 m Conductor cobre 4x10 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 10 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
1.032 Mil treinta y dos
247
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 4.04 m Conductor cobre 4x16
mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 16 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
1.514 Mil quinientas catorce
4.05 m Conductor cobre 4x25 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 25 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
1.937 Mil novecientas treinta y siete
4.06 m Conductor cobre 4x35 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 35 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
2.140 Dos mil ciento cuarenta
4.07 m Conductor cobre 4x50 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 50 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
2.650 Dos mil seiscientas cincuenta
248
PRESUPUESTO
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 4.08 Ud Báculo sencillo
Báculo sencillo troncocónico de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 250 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
43.000 Cuarenta y tres mil
4.09 Ud Báculo doble brazo
Báculo doble brazo de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 150 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
46.840 Cuarenta y seis mil Ochocientas cuarenta
4.10 Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150
5.930 Cinco mil novecientas treinta
249
PRESUPUESTO
con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
250
PRESUPUESTO
Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
Número
de orden
Cantidad. Unidad. Descripción
PRECIO
(ptas)
PRECIO CON LETRAS
(ptas) 5.01 Ud Equipo de medida
Equipo de medida para la contratación con la Cía. Sevillana de Electricidad de 20 kW a 380/220 V.doble o triple tarifa con caja general de protección de 80 A e interruptor de control de potencia de 50 A, unidad totalmente instalada.
45.000 Cuarenta y cinco mil
5.02 m Línea enlace equipo de medida
Línea de enlace desde equipo de medida hasta cuadro general, realizada con cable Cu-0,6/1 Kv Unipolar de 4x10 mm2, bajo tubo de PVC, terminales, accesorios y mano de obra.
2.875 Dos mil ochocientas setenta y cinco
5.03 Ud Cuadro parcial
Cuadro parcial compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema uifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
20.000 Veinte mil
5.04 Ud Cuadro 85.000 Ochenta y cinco mil
20
PRESUPUESTO
gen.alumbrado y fuerza.
Cuadro general de alumbrado y fuerza compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema unifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
21
PRESUPUESTO
5.05 Ud Luminar.TipoHDK-120/400 open
Luminara tipo HDK102/400 open, con lámpara De V.M.C.C de 400W,2200 lúmenes y 220 V,
Totalmente instalada.
16.000 Dieciséis mil
5.06 Ud Luminar.Tipo TBS 185/136 L
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 36 W, 450 lúmenes y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada
3.400 Tres mil cuatrocientas
5.07 m Circuito trifásico 4x4 mm2
Línea de alimentación a cuadro parcial nº1, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x4 mm2,bajo tubo de PVC.
577 Quinientas setenta y siete
5.08 m Circuito trifásico 4x6 mm2
Línea de alimentación a cuadro parcial nº2, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
799 Setecientas noventa y nueve
m Circuio trifásico 4x2,5 mm2
Líneas de alimentación desde los cuadros parciales a la maquinaria, realizada con cable de Cu-0,6/1 kV, de sección según plano, bajo tubo PVC y tubos de acero en bajada desde
488 Cuatrocientas Ochenta y ocho
5.09
20
PRESUPUESTO
bandeja hasta máquina, elementos de fijación y mano de obra.
5.10 m Circuito monofásico 2x1,5
mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de 1,5 mm2 de sección nominal mínima, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 13 mm de diámetro. Construido según normas NTE/IEB-43 y 45.
269 Doscientas sesenta y nueve
5.11 m Circuito monofásico 2x6 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 6 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC.Totalmente instalado
425 Cuatrocientas veinticinco
5.12 m Circuito monofásico 2x2,5 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de cobre de 2,5 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC, para la alimentación de tomas de corriente en oficinas y almacen.Totalmente instalado
17.760 Diecisiete mil setecientas sesenta
5.13 m Circuito monofásico 2x10 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 10 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC. Totalmente instalado.
560 Quinientas sesenta
5.14 m Circuito monofásico 2x10 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 10 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC. Totalmente instalado.
34.160 Treinta y cuatro mil ciento sesenta
21
PRESUPUESTO
5.15 Ud Equipo Alumbrado
emergencia
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
6.755 Seis mil setecientas cincuenta y cinco
5.16 Ud Caja de registro o derivación.
Caja de derivación estanca totalmente instalada. Construida según NTE/IEB-43 y 448.
715 Setecientas quince
5.17 Ud Instalación de puesta a tierra
Instalación de puesta a tierra, formada por línea principal de puesta a tierra de 16 mm2 de sección nominal, arqueta de conexión de puesta a tierra, punto de puesta a tierra, línea de enlace con tierra instalada con conductor de cobre de 35 mm2 y pica de puesta a tierra de 2 metros de longitud, cobreada, construida según REBT. Instalación terminada.
25.000 Veinticinco mil
5.18 Ud Toma de corr.II/16 A/220 V
Toma de corriente II empotrada de 16 A con puesta a tierra, instalada con cable de cobre de 2,5 mm2
de sección nominal mínima, empotrado y aislado bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro, mecanismos de primera calidad y ayudas de albañilería. Construido según TE/IEB-50.Unidad terminada
3.100 Tres mil cien
5.19 Ud Luminaria de incandescencia 60 W
Luminaria con lámpara de incandescencia de 60 W,
1.100 Mil cien
22
PRESUPUESTO
220V.Unidad totalmente instalada.
5.20 Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora. Unidad terminada
5.930 Cinco mil novecientas treinta
23
PRESUPUESTO
2-MEDICIONES 2.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 1.01 Ud C-13-
250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
1 1 1
1.02 Ud C-15-250 Montaje tresbolilloApoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
7 7 7
1.03 Ud C-15-600 Montaje tresbolilloApoyo metálico galvanizado de
1 1 1
24
PRESUPUESTO
600 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
25
PRESUPUESTO
1.04 Ud C-16-250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
3 3 3
1.05 Ud C-16-600 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 600 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo
1 1 1
1.06 Ud C-13-1200 Montaje 0
Apoyo metálico galvanizado de 1200 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje 0.
1 1 1
20
PRESUPUESTO
1.07 m3 Excavación mecánica en pozo
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales.
14 1,9 1,1 1,1 32,76 32,76
20
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 1.08 m3Horm.H-
150 kg/cm2.Tmáx18-20mm
Hormigón H-150 con cemento PA-350,árido rodado 18-20mm de tamaño máximo y consistencia plástica.
14 1,9 1,1 1,1 32,76 32,76
1.09 m Protección meca.conduct.A.T
Protección mecánica de conductores de alta tensión para bajada de los mismos a lo largo del apoyo, formada por tubo de hierro galvanizado de 10 cm de diámetro, material auxiliar y mano de obra.
3 13 39 39
1.10 UdBotella terminal intemp.25kV
Botella terminal unipolar tipo intemperie de tensión 25 kV, para cable de aislamiento seco, material auxiliar y mano de obra.
3 3 3
21
PRESUPUESTO
1.11 m Señalización horizont.P/Plás
Señalización sobre superficie horizontal con pintura plástica lisa, con ancho aproximado de 10 cm, limpieza y mano de obra.
1 3752 3752 3752
1.12 m3 Exc.zanja medios mecánicos.
Excavación en zanja de tierra de consistencia media, realizada con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 1 metro, extracción de los bordes y perfilado de fondos y laterales.
1 3680 0,5 0,65 1196 1196
1.13 m3Relleno tierra med.mecánicos.Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprimiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
1 3680 0,5 0,65 1196 1196
22
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 1.14 m Línea
3(1x150)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x150)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
1 15 15 15
23
PRESUPUESTO
1.15 m Línea 3(1x240)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x240)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
1 2100 2100 2100
1.16 Ud Cono terminal interior 20 kV
Cono terminal unipolar tipo interior de 24 kV para cable de aislamiento seco, material auxiliar
y mano de obra.
3 3 3
24
PRESUPUESTO
1.17 m Cinta plástica aviso peligroso.
Cinta plástica de aviso de peligro por presencia de cables de alta tensión enterrados y situados debajo de la misma. La profundidad a la que se encontrará
es aproximadamente de 0,5 metros. Medios complementarios y mano de obra.
1 3680 3680 3680
25
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 1.18 Ud
Seccionador tripolar
Seccionador tripolar exterior para una tensión de servicio de 24 kV y una intensidad nominal de 400 A. De doble cuchilla.
2 2 2
1.19 Ud Cortocircuito fusible
Cortocircuito fusible de tres bases de fusibles para una tensión de 20 kV y una intensidad nominal de 400 A.
2 2 2
1.20 Ud Pararrayos
Descargador de tensión de carburo de silicio de tensión 24 kV y descarga de 5 kA.
3 3 3
26
PRESUPUESTO
1.21 Ud Arqueta tipo A-1 Electric.
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1,Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes
de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa;
construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
4 4 4
1.22 Ud Armado e izado de apoyos
Armado e izado de apoyos metálicos para líneas aéreas de alta tensión.
14 14 14
27
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 1.23 Ud cadena
de suspensión
Cadena de suspensión para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula corta y grapa de suspensión.
11 11 11
1.24 Ud cadena de amarre
Cadena de amarre para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula larga y grapa antideslizante.
3 3 3
28
PRESUPUESTO
1.25 Ud Conjunto de puesta a tierra
Conjunto de puesta a tierra de apoyo metálico formado por pica cobrada de 14 mm de diámetro
y 2 metros de longitud. hincada y conexiones; construida según NTE/IEP-5.
28 28 28
1.26 Ud Placa de aviso peligro muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
14 14 14
1.27 km conductor Al-Ac 31.10 mm2
Conductor Al-Ac 31.10 mm2 de sección.
3 2,2 6,6 6,6
29
PRESUPUESTO
2.2- Capítulo II: Centros de transformación
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción Ud. x y z Parcial
Total
medición 2.01 m3
Excavación zanja.ded.mec.
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media, realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales, medida en perfil natural.
4 6,00 3,20 0,8 61,44 61,44
2.02 m3 Relleno tierra med.mecánicos
Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprendiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
4 6,00 3,20 0,15 11,52 11,52
30
PRESUPUESTO
2.03 Ud C.T.Prefabricado hormigón.
Centro de transformación de construcción modular prefabricado de hormigón armado tipo CHT-5, con capacidad para celdas de llegada y salida de línea, de protección, celda de medida, transformador de potencia hasta 500kVA, de dimensiones 5490x2690x2620 mm. Material auxiliar y mano de obra.
4 4 4
2.04 Ud Celda de medida 24 kV
Celda metálica prefabricada para alojamiento de medida tipo GME-12, conteniendo tres transformadores de intensidad y tres transformadores de tensión, material auxiliar y mano de obra.
4 4 4
2.05 Ud Equipo de medida en A.T
Equipo de medida constituido por un contador de energía activa simple tarifa y maxímetro, contador de energía reactiva simple tarifa, regleta de verificación de siete bornas, material auxiliar y mano de
obra.
4 4 4
31
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción Ud. x y z Parcial
Total
medición 2.06 M3 Acera de
hormigón
Acera de hormigón de 1,1 metros de ancho que rodea el centro de transformación.
4 16,36 1,1 0,15 8,16 8,16
2.07 Ud Celda de llegada
Celda de llegada prefabricada, tipo IM-12. Contiene un interruptor-seccionador, un juego de barras, un seccionador de tierra, un mando CIT y unos indicadores de presencia de tensión.
4 4 4
2.8 Ud Celda de protección general
Celda metálica de protección general incluyendo interruptor-disyuntor de corte en carga en hexafluoruro de azufre .Instalado incluyendo material auxiliar.
4 4 4
2.9 Ud Trafo aceite 500 kVA 20kV
Transformador trifásico de potencia 500kVA de aislamiento de aceite, tensiones de servicio 20± 5% kV y 380/220V y frecuencia 50 Hz. Mano de obra, material auxiliar y totalmente instalado.
4 4 4
32
PRESUPUESTO
2.10 Ud puente de A.T
Línea de interconexión entre la celda de protección del transformación y éste, formado por conductor de cobre de 1x25 mm2 de sección y aislamiento 12/20 kV.
4 4 4
2.11 Ud cuadro de B.T
Cuadro de distribución de B.T, de chapa de 3 mm de espesor, totalmente instalado e incluyendo material complementario.
4 4 4
2.12 Ud Puente de B.T
Línea de interconexión entre el transformador de potencia y el cuadre de distribución de baja tensión, mediante pletinas de cobre de sección 80x5 mm2, incluyendo material auxiliar y mano de obra.
4 4 4
33
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 2.13 Ud Pica de
acero 2 m y 14 mm diámtro
Pica de acero cobreada de una longitud de 2 metros y con 14 mm de diámetro, incluyendo material auxiliar y mano de obra
32 32 32
2.14 Ud Electr. T/T rectang. 7x5 metros
Electrodo de toma a tierra formado por conductores de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, formando un rectángulo 7x5 metros, enterrado a 0,5 metros de profundidad y uniendo 8 picas de acero cobreado de 2 metros de longitud. Se incluye hincado de picas, conexiones, material auxilar y mano de obra.
4 4 4
34
PRESUPUESTO
2.15 m Línea enlace protección equipos
Circuito unifilar de cobre electrolítico de 25mm2 de sección, para unir el sistema de puesta a tierra con las partes a proteger, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 23 mm de diámetro, incluso p.p. de cajas de derivación y ayudas de albañilería; construida según NTE/IBE 43 y 45.
1 36 36 36
2.16 m2 Pavimento goma aislante
Goma negra de aislamiento eléctrico para pavimento de centros de transformación, medios auxiliares y mano de obra.
4 5,10 2,40 48,96 48,96
35
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 2.17 Ud
Banqueta aislante hasta 30 kV
Banqueta aislante hasta 30 kV, colocada en el centro de transformación.
4 4 4
2.18 Ud Guantes aislantes hasta 30 kV
Guantes de goma aislantes hasta 30 kV, colocados en el centro de transformación.
4 4 4
2.19 Ud Cartel de primeros auxilios
Cartel de primeros auxilios colocado en el centro de transformación.
4 4 4
2.20 Ud Botiquín de urgencias
Botiquín de urgencias colocado en el centro de transformación.
4 4 4
36
PRESUPUESTO
2.21 Ud Cartel reglamentario de servicio
Cartel reglamentario de servicio colocado en el centro de transformación
4 4 4
2.22 Ud Reglamento de servicio
Reglamento de servicio para disposición del C.T.
4 4 4
2.23 Ud Extintor
Extintor de nieve carbónica de 250 kg y eficacia 610-B, colocado en el C.T.
4 4 4
2.24 Ud Insuflador boca a boca
Insuflador boca a boca, colocado en el C.T.
4 4 4
2.25 Ud luminaria comp.65W/220V
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 65 W, 5200 lm y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada.
12 12 12
37
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 2.26 Ud Equipo
alumb.emerg.30lm
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220 V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
4 4 4
2.27 Ud Pértiga detectora de tensión.
Pértiga detectora de tensión, colocada en el C.T.
4 4 4
2.28 Ud Guantes aislantes hasta 2,5kV
Guantes de goma aislantes hasta 2,5 kV, colocados en el centro de transformación.
4 4 4
2.29 Ud Pértiga de salvamento
Pértiga de salvamento colocada en CT
4 4 4
38
PRESUPUESTO
2.30 Ud Placa de aviso peligro muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
4 4 4
2.31 Ud Placa de Cinca Reglas deOro
Placa de Cinca Reglas de Oro instalada.
4 4 4
39
PRESUPUESTO
2.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 3.01 m
Conductor Alumi. 4x240 mm2
Conductor de aluminio de 4x240 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
Circuito nº 1:
Circuito nº 2:
Circuito nº 3:
Circuito nº 6:
Circuito nº 7:
1
1
1
1
1
480
380
440
380
370
480
380
440
380
370
2050
40
PRESUPUESTO
3.02 m Conductor Alumi. 4x150 mm2
Conductor de aluminio de 4x150 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
Circuito nº 8:
1
310
310
310
3.03 m Conductor Alumin. 4x95 mm2
Conductor de aluminio de 4x95 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
230
1
1
242
242
230
41
PRESUPUESTO
Circuito nº 4.
Circuito nº 5:
472
42
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 3.04 Ud
Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora. Unidad terminada
76 76 76
43
PRESUPUESTO
2.4- Capítulo IV: Alumbrado público
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 4.01 Ud
Cuadro general de protección
Cuadro general de protección y control de alumbrado público, compuesto por: Armario metálico de 60x80 cm, interruptor de control
de potencia de 40 A, conjunto de medida de 30 A, Contador de activa, Fusibles de protección de C.M de 63 A, Fusibles de seguridad del C.T de 100 A dos contadores trifásicos, un conmutador trifásico, un reloj Orbis con un encendido y dos apagados, Un interruptor de corte manual.
1 1 1
44
PRESUPUESTO
4.02 m Conductor cobre 4x6 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 6 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: F-H
Ramal: G-I
1
1
113
138
113
138
251
4.03 m Conductor cobre 4x10 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 10 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: F-G
1
200
200
200
45
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord. medición
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
4.04 m Conductor cobre 4x16 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 16 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: B-D
1
313
313
313
4.05 m Conductor cobre 4x25 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 25 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: C-E
1
288
288
288
46
PRESUPUESTO
4.06 m Conductor cobre 4x35 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 35 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: B-C
1
250
250
250
4.07 m Conductor cobre 4x50 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 50 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
Ramal: CT-CM
Ramal: CM-F
Ramal: CM-B
1
1
1
10
400
395
10
400
395
805
47
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 4.08 Ud
Báculo sencillo
Báculo sencillo troncocónico de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 250 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
26 26 26
48
PRESUPUESTO
4.09 Ud Báculo doble brazo
Báculo doble brazo de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 150 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
31 31 31
4.10 Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-
57 57 57
49
PRESUPUESTO
20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
50
PRESUPUESTO
2.5- Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 5.01 Ud
Equipo de medida
Equipo de medida para la contratación con la Cía. Sevillana de Electricidad de 20 kW a 380/220 V.doble o triple tarifa con caja general de protección de 80 A e interruptor de control de potencia de 50 A, unidad totalmente instalada.
1 1 1
5.02 m Línea enlace equipo de medida
Línea de enlace desde equipo de medida hasta cuadro general, realizada con cable Cu-0,6/1 Kv Unipolar de 4x10 mmbajo tubo de PVC,
1,5
2,
1 1,5 1,5
51
PRESUPUESTO
terminales, accesorios y mano de obra.
52
PRESUPUESTO
5.03 Ud Cuadro parcial
Cuadro parcial compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema uifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
2 2 2
5.04 Ud Cuadro gen.alumbrado y fuerza.
Cuadro general de alumbrado y fuerza compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema unifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
1 1 1
5.05 Ud Luminar.TipoHDK-120/400 open
Luminara tipo HDK102/400 open, con lámpara De V.M.C.C de
20 20 20
53
PRESUPUESTO
400W,2200 lúmenes y 220 V,
Totalmente instalada.
54
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 5.06 Ud
Luminar.Tipo TBS 185/136 L
41
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 36 W, 450 lúmenes y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada
41 41
5.07 m Circuito trifásico 4x4 mm2
Línea de alimentación a cuadro parcial nº1, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x4 mm2,bajo tubo de PVC.
1 34 34 34
55
PRESUPUESTO
5.08 m Circuito trifásico 4x6 mm2
· Línea de alimentación desde cuadro general de fuerza a cuadro parcial nº2, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
· Línea de alimentación desde cuadro parcial de oficinas, aseos, almacén y duchas a cuadro general, con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
1
1
67
20
67
20
87
56
PRESUPUESTO
5.09 m Circuio trifásico 4x2,5 mm2
Líneas de alimentación desde los cuadros parciales a la maquinaria, realizada con cable de Cu-0,6/1 kV, de sección según plano, bajo tubo PVC y tubos de acero en bajada desde bandeja hasta máquina, elementos de fijación y mano de obra.
Desmontadora
Compresor
Equilibradora
Elevadores
1
1
1
1
12
4
12
15
12
4
12
15
43
57
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 5.10 m
Circuito monofásico 2x1,5 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de 1,5 mm2 de sección nominal mínima, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 13 mm de diámetro. Construido según normas NTE/IEB-43 y 45.
Línea alimentación almacén
Línea alimentación oficinas,aseos
Línea alimentación vestuario
1
1
1
13
8
60
13
8
60
215
58
PRESUPUESTO
5.11 m Circuito monofásico 2x6 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 6 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC.Totalmente instalado
Luminarias nave línea nº 2
Luminarias nave línea nº 3
1
1
56
48
56
48
104
5.12 m Circuito monofásico 2x2,5 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de cobre de 2,5 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC, para la alimentación de tomas de corriente en oficinas y almacen.Totalmente instalado
1 48 48 48
5.13 m Circuito trifásico 4x10 mm2
Línea de alimentación al
1 2 2 2
59
PRESUPUESTO
cuadro general desde la caja general de protección con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
60
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 5.14 m Circuito
monofásico 2x10 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 10 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC. Totalmente instalado.
Luminarias de la nave línea nº1
1
61
61
61
5.15 Ud Equipo Alumbrado emergencia
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
2 2 2
5.16 Ud Caja de registro o derivación.
Caja de derivación estanca
35 35 35
61
PRESUPUESTO
totalmente instalada. Construida según NTE/IEB-43 y 448.
5.17 Ud
Instalación de puesta a tierra
Instalación de puesta a tierra, formada por línea principal de puesta a tierra de 16 mm2 de sección nominal, arqueta de conexión de puesta a tierra, punto de puesta a tierra, línea de enlace con tierra instalada con conductor de cobre de 35 mm2 y pica de puesta a tierra de 2 metros de longitud, cobreada, construida según REBT. Instalación terminada.
1 1 1
5.18 Ud Toma de corr.II/16 A/220 V
Toma de corriente II empotrada de 16 A con puesta a tierra, instalada con cable de
8 8 8
62
PRESUPUESTO
cobre de 2,5 mm2
de sección nominal mínima, empotrado y aislado bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro, mecanismos de primera calidad y ayudas de albañilería. Construido según TE/IEB-50.Unidad terminada
63
PRESUPUESTO
Dimensiones Num
ord.
Cantidad. Unidad. Descripción
Ud. x y z Parcial Total
medición 5.19 Ud
Luminaria de incandescencia 60 W
Luminaria con lámpara de incandescencia de 60 W, 220V.Unidad totalmente instalada.
3 3 3
5.20 Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-
1 1 1
40
PRESUPUESTO
20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora. Unidad terminada
3- PRESUPUESTO
3.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
1.01
Ud C-13-250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
49.490
1 49.490
1.02
Ud C-15-250 Montaje tresbolillo
54.590
7 382.130
41
PRESUPUESTO
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
1
.03 Ud C-15-600 Montaje
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 600 kg de esfuerzo libre en punta y 15 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
68.834
1 68.834
1.04
Ud C-16-250 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 250 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo.
60.929
3 182.787
1.05
Ud C-16-600 Montaje tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado de 600 kg de esfuerzo libre en punta y 16 metros de altura y cruceta en disposición de montaje tresbolillo
75.684
1 75.684
1.06
Ud C-13-1200 Montaje 0
Apoyo metálico galvanizado de 1200 kg de esfuerzo libre en punta y 13 metros de altura y cruceta en disposición de montaje 0.
79.917
1 79.917
42
PRESUPUESTO
43
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
1.07
m3 Excavación mecánica en pozo
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales, medida en profundidad.
1.738
32,76 56.937
1.08
m3 Horm.H-150 kg/cm2.Tmáx18-20mm
Hormigón H-150 con cemento PA-350,árido rodado 18-20mm de tamaño máximo y consistencia plástica.
8.063
32,76 264.144
1.09
m Protección meca.conduct.A.T
Protección mecánica se conductores de alta tensión para bajada de los mismos a lo largo del apoyo, formada por tubo de hierro galvanizado de 10 cm de diámetro, material auxiliar y mano de obra.
2.961
39 115.479
1.10
UdBotella terminal intemp.25kV
Botella terminal unipolar tipo intemperie de tensión 25 kV, para cable de aislamiento seco, material auxiliar y mano de obra.
23.953
3 71.859
1.11
m Señalización horizont.P/Plás
549
3752 2.059.848
42
PRESUPUESTO
Señalización sobre superficie horizontal con pintura plástica lisa, con ancho aproximado de 10 cm, limpieza y mano de obra.
1
.12 m3 Exc.zanja medios
mecánicos.
Excavación en zanja de tierra de consistencia media, realizada con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, extracción de los bordes y perfilado de fondos y laterales.
329
1196 393.484
43
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
1.13
m3Relleno tierra med.mecánicos.
Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprimiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
103
1196 123.188
1.14
m Línea 3(1x150)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x150)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
8.905
15 133.575
1.15
m Línea 3(1x240)mm2 Al 20/25 kV
Línea constituida por conductor unipolar con aislamiento de PRC y cubierta de PVC, tipo UNE RHC 20/25 kV 3(1x240)mm2 de aluminio tendido en zanja en interior de tubo de PVC de 140 mm de diámetro a 0,6 metros de profundidad protegido con hormigón en masa H-100,conexiones y ayudas en albañilería, totalmente instalada.
9.500
2100 19.950.000
44
PRESUPUESTO
1
.16 Ud Cono terminal interior 20
kV
Cono terminal unipolar tipo interior de 24 kV para cable de aislamiento seco, material auxiliar
y mano de obra.
8.700
3 26.100
45
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
1.17
m Cinta plástica aviso peligroso.
Cinta plástica de aviso de peligro por presencia de cables de alta tensión enterrados y situados debajo de la misma. La profundidad a la que se encontrará
es aproximadamente de 0,5 metros. Medios complementarios y mano de obra.
307
3680 1.129.760
1.18
Ud Seccionador tripolar
Seccionador tripolar exterior para una tensión de servicio de 24 kV y una intensidad nominal de 400 A.De doble cuchilla.
124.841
2 249.682
1.19
Ud Cortocircuito fusible
Cortocircuito fusible de tres bases de fusibles para una tensión de 20 kV y una intensidad nominal de 400 A.
108.386
2 216.772
1.20
Ud Pararrayos
Descargador de tensión de carburo de silicio de tensión 24 kV y descarga de kA.
46.397
3 139.191
46
PRESUPUESTO
1.21
Ud Arqueta tipo A-1 Electric.
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1,Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes
de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa;
construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
5.930
4 23.720
47
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
1.22
Ud Armado e izado de apoyos
Armado e izado de apoyos metálicos para líneas aéreas de alta tensión.
75.300
14 1.054.200
1.23
Ud cadena de suspensión
Cadena de suspensión para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula corta y grapa de suspensión.
6.390
11 70.290
1.24
Ud cadena de amarre
Cadena de amarre para líneas de Alta Tensión, constituida por 3 aisladores de vidrio templado y las siguientes piezas en hierro galvanizado, horquilla de bola en V, rótula larga y grapa antideslizante.
6.653
3 19.959
1.25
Ud Conjunto de puesta a tierra
Conjunto de puesta a tierra de apoyo metálico formado por pica cobrada de 14 mm de diámetro
y 2 metros de longitud. hincada y conexiones; construida según NTE/IEP-5.
4.935
28 138.180
1 Ud Placa de aviso peligro 856 14 11984
48
PRESUPUESTO
.26 muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
1
.27 km conductor Al-Ac 31.10
mm2
Conductor Al-Ac 31.10 mm2 de sección.
20.618
6,6 136.079
49
PRESUPUESTO
3.2- Capítulo II: Centros de transformación
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
2.01
m3 Excavación mecánica en pozo
Excavación en pozos, de tierras de consistencia media, realizadas con medios mecánicos, hasta una profundidad máxima de 3 metros, incluso extracción a los bordes y perfilado de fondos laterales, medida en perfil natural.
329 61,44 20.214
2.02
m3 Relleno tierra med.mecánicos
Rellenos con tierras realizado con medios mecánicos, comprendiendo; extendido en tongadas de 20 cm, regado y compactado al 95% de proctor normal.
103 11,52 1.187
2.03
Ud C.T.Prefabricado hormigón.
Centro de transformación de construcción modular prefabricado de hormigón armado tipo CHT-5, con capacidad para celdas de llegada y salida de línea, de protección, celda de medida, transformador de potencia hasta 500kVA, de dimensiones 5490x2690x2620 mm. Material auxiliar y mano de obra.
2.732.159
4 10.928.636
2.04
Ud Celda de medida 24 kV 915.745
4 3.662.980
50
PRESUPUESTO
Celda metálica prefabricada para alojamiento de medida tipo GME-12, conteniendo tres transformadores de intensidad y tres transformadores de tensión, material auxiliar y mano de obra.
51
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
2.05
Ud Equipo de medida en A.T
Equipo de medida constituido por un contador de energía activa simple tarifa y maxímetro, contador de energía reactiva simple tarifa ,reloj de conmutación, regleta de verificación de siete bornas, material auxiliar y mano de
obra.
164.029
4 656116
2.06
M3 Acera de hormigón
Acera de hormigón de 1,1 metros de ancho que rodea el centro de transformación.
1.789 8,16 14.599
2.07
Ud Celda de llegada
Celda de llegada prefabricada, tipo IM-12. Contiene un interruptor-seccionador, un juego de barras, un seccionador de tierra, un mando CIT y unos indicadores de presencia de tensión.
355.895
4 1423.580
2.08
Ud Celda de protección general
Celda metálica de protección general incluyendo interruptor-disyuntor de corte en carga en hexafluoruro de azufre .Instalado incluyendo material auxiliar.
1.335.184
4 5.340.736
2.09
Ud Trafo aceite 500 kVA 20kV
1.400.627
4 5.602.508
52
PRESUPUESTO
20kV
Transformador trifásico de potencia 500kVA de aislamiento de aceite, tensiones de servicio 20± 5% kV y 380/220V y frecuencia 50 Hz. Mano de obra, material auxiliar y totalmente instalado.
53
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
2.10
Ud puente de A.T
Línea de interconexión entre la celda de protección del transformación y éste, formado por conductor de cobre de 1x25 mm2 de sección y aislamiento 12/20 kV.
17.147
4 68.588
2.11
Ud cuadro de B.T
Cuadro de distribución de B.T, de chapa de 3 mm de espesor, totalmente instalado e incluyendo material complementario.
427.059
4 1.708.236
2.12
Ud Puente de B.T
Línea de interconexión entre el transformador de potencia y el cuadre de distribución de baja tensión, mediante pletinas de cobre de sección 80x5 mm2, incluyendo material auxiliar y mano de obra.
27.212
4 108.848
2.13
Ud Pica de acero 2 m y 14 mm diámtro
Pica de acero cobreada de una longitud de 2 metros y con 14 mm de diámetro, incluyendo material auxiliar y mano de obra
2.375
32 76.000
2.14
Ud Electr. T/T rectang. 7x5 metros
Electrodo de toma a tierra formado por conductores de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, formando un rectángulo 7x5 metros, enterrado a 0,5 metros de
67.051
4 268.204
54
PRESUPUESTO
profundidad y uniendo 8 picas de acero cobreado de 2 metros de longitud. Se incluye hincado de picas, conexiones, material auxilar y mano de obra.
55
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
2.15
m Línea enlace protección equipos
Circuito unifilar de cobre electrolítico de 25mm2 de sección, para unir el sistema de puesta a tierra con las partes a proteger, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 23 mm de diámetro, incluso p.p. de cajas de derivación y ayudas de albañilería; construida según NTE/IBE 43 y 45.
1.011
36 36.396
2.16
m2 Pavimento goma aislante
Goma negra de aislamiento eléctrico para pavimento de centros de transformación, medios auxiliares y mano de obra.
396
48,96 19.389
2.17
Ud Banqueta aislante hasta 30 kV
Banqueta aislante hasta 30 kV, colocada en el centro de transformación.
4.444
4 17.776
2.18
Ud Guantes aislantes hasta 30 kV
Guantes de goma aislantes hasta 30 kV, colocados en el centro de transformación.
2.812
4 11.248
2.19
Ud Cartel de primeros auxilios
Cartel de primeros auxilios tamaño UNE-A3 colocado en el centro de transformación.
1.052
4 4.208
56
PRESUPUESTO
2
.20 Ud Botiquín de urgencias
Botiquín de urgencias colocado en el centro de transformación.
26.680
4 106.720
2.21
Ud Cartel reglamentario de servicio
Cartel reglamentario de servicio colocado en el centro de transformación
1.435
4 5.740
2.22
Ud Reglamento de servicio
Reglamento de servicio para disposición del C.T.
1.160
4 4.64
57
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
2.23
Ud Extintor
Extintor de nieve carbónica de 250 kg y eficacia 610-B, colocado en el C.T.
61.059
4 244.236
2.24
Ud Insuflador boca a boca
Insuflador boca a boca, colocado en el C.T.
11.605
4 46.420
2.25
Ud luminaria comp.65W/220V
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 65 W, 5200 lm y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada.
8.095
12 97.140
2.26
Ud Equipo alumb.emerg.30lm
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220 V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
6.755
4 27.020
2.27
Ud Pértiga detectora de tensión.
Pértiga detectora de tensión, colocada en el C.T.
2.753
4 11.012
2.28
Ud Guantes aislantes hasta 2,5kV
Guantes de goma aislantes hasta 2,5 kV, colocados en el
2.200
4 8.800
58
PRESUPUESTO
centro de transformación.
2
.29 Ud Pértiga de salvamento
Pértiga de salvamento colocada en CT
1300
4 5.200
2.30
Ud Placa de aviso peligro muerte
Placa de aviso de peligro de muerte; instalada.
856
4 3.424
2.31
Ud Placa de Cinca Reglas deOro
Placa de Cinca Reglas de Oro instalada.
1.450
4 5.800
59
PRESUPUESTO
3.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción Precio
Mediciones
Total
(ptas)
3.01
m Conductor Alumi. 4x240 mm2
Conductor de aluminio de 4x240 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
3.417
2050 7.004.850
3.02
m Conductor Alumi. 4x150 mm2
Conductor de aluminio de 4x150 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
2.995
310 928.450
3.03
m Conductor Alumin. 4x95 mm2
Conductor de aluminio de 4x95 mm2 de sección, enterrado a un profundidad no menor de 60 cm, con aislamiento de polietileno reticulado, colocado bajo tubo de PVC de ligera presión, protegido con hormigón en masa H-100,excavación, conexiones y señalización.
2.450
472 1.156.400
60
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción Precio
Mediciones
Total
(ptas)
3.04
Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora. Unidad terminada
5.930
76 450.680
61
PRESUPUESTO
3.4- Capítulo IV: Alumbrado público
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción Precio
Mediciones
Total
(ptas)
4.01
Ud Cuadro general de protección
Cuadro general de protección y control de alumbrado público, compuesto por: Armario metálico de 60x80 cm, interruptor de control
de potencia de 40 A, conjunto de medida de 30 A, Contador de activa con módulo CLAVED, Fusibles de protección de C.M de 63 A, Fusibles de seguridad del C.T de 100 A dos contadores trifásicos, un conmutador trifásico, un reloj Orbis con un encendido y dos apagados, Un interruptor de corte manual.
148.000
1 148.000
4.02
m Conductor cobre 4x6 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 6 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
799 251 200.549
4.03
m Conductor cobre 4x10 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 10 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
1.032
200 206.400
4.04
m Conductor cobre 4x16 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 16 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena,
1.514
313 473.882
62
PRESUPUESTO
señalización y relleno.
63
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción Precio
Mediciones
Total
(ptas)
4.05
m Conductor cobre 4x25 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 25 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
1.937
288 557.856
4.06
m Conductor cobre 4x35 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 35 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
2.140
250 535.000
4.07
m Conductor cobre 4x50 mm2
Conductor para alumbrado público con una sección de 50 mm2 de cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60 mm de diámetro, en zanja de profundidad superior a 60 cm, con lecho de arena, señalización y relleno.
2.650
805
2.133.250
4.08
Ud Báculo sencillo
Báculo sencillo troncocónico de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 250 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
43.000
26 1.118.000
64
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción Precio
Mediciones
Total
(ptas)
4.09
Ud Báculo doble brazo
Báculo doble brazo de 9 metros de altura, construido con tubo y chapa de acero galvanizado por inmersión para alumbrado público, luminaria esférica estanca antivandálica de policarbonato opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C de 150 W, reactancia, equipo, toma de tierra, colocación y conexión.
46.840
31 1.452.040
4.10
Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400,encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía suministradora Unidad terminada
5.930
57 338.010
65
PRESUPUESTO
3.5- Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
5.01
Ud Equipo de medida
Equipo de medida para la contratación con la Cía. Sevillana de Electricidad de 20 kW a 380/220 V.doble o triple tarifa con caja general de protección de 80 A e interruptor de control de potencia de 50 A, unidad totalmente instalada.
45.000
1 45.000
5.02
m Línea enlace equipo de medida
Línea de enlace desde equipo de medida hasta cuadro general, realizada con cable Cu-0,6/1 Kv Unipolar de 4x10 mm2, bajo tubo de PVC, terminales, accesorios y mano de obra.
2.875
1,5 4.313
5.03
Ud Cuadro parcial
Cuadro parcial compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema uifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
20.000
2 40.000
5.04
Ud Cuadro gen.alumbrado y fuerza.
Cuadro general de alumbrado
85.000
1 85.000
66
PRESUPUESTO
y fuerza compuesto por diferenciales e interruptores automáticos magnetotérmicos s/plano de esquema unifilar, cableado, elementos de conexión, señalizaciones, accesorios y mano de obra.
5
.05 Ud Luminar.TipoHDK-
120/400 open
Luminara tipo HDK102/400 open, con lámpara De V.M.C.C de 400W,2200 lúmenes y 220 V,
Totalmente instalada.
16.000
20 320.000
67
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
5.06
Ud Luminar.Tipo TBS 185/136 L
Luminaria estanca con pantalla de metraquilato y tubo fluorescente de 36 W, 450 lúmenes y 220 V, con cebador y reactancia. Totalmente instalada
3.400
41 139.400
5.07
m Circuito trifásico 4x4 mm2
Línea de alimentación a cuadro parcial nº1, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x4 mm2,bajo tubo de PVC.
577
34 19.618
5.08
m Circuito trifásico 4x6 mm2
· Línea de alimentación desde cuadro general de fuerza a cuadro parcial nº2, realizando con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
·Línea de alimentación desde cuadro parcial de oficinas, aseos, almacén y duchas a cuadro general, con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
799
87 695.13
5.09
m Circuio trifásico 4x2,5 mm2
Líneas de alimentación desde los cuadros parciales a la
488
43 20.984
68
PRESUPUESTO
maquinaria, realizada con cable de Cu-0,6/1 kV, de sección según plano, bajo tubo PVC y tubos de acero en bajada desde bandeja hasta máquina, elementos de fijación y mano de obra.
5
.10 m Circuito monofásico
2x1,5 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de 1,5 mm2 de sección nominal mínima, empotrado y aislado con tubo de PVC flexible de 13 mm de diámetro. Construido según normas NTE/IEB-43 y 45.
269
215 57.835
69
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
5.11
m Circuito monofásico 2x6 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 6 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC.Totalmente instalado
425
104 44.200
5.12
m Circuito monofásico 2x2,5 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores de cobre de 2,5 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC, para la alimentación de tomas de corriente en oficinas y almacen.Totalmente instalado
370
48 17.760
5.13
m Circuito trifásico 4x10 mm2
Línea de alimentación al cuadro general desde la caja general de protección con cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
998
2 1.996
5.14
m Circuito monofásico 2x10 mm2
Circuito monofásico, instalado con cable de cobre de dos conductores + C.P de cobre de 10 mm2 de sección nominal mínima bajo tubo de PVC. Totalmente
560
61 34.160
70
PRESUPUESTO
instalado.
5
.15 Ud Equipo Alumbrado
emergencia
Equipo de alumbrado de emergencia de 30 lm y 220V con una hora de autonomía, totalmente instalado.
6.755
2 13.510
5.16
Ud Caja de registro o derivación.
Caja de derivación estanca totalmente instalada. Construida según NTE/IEB-43 y 448.
715
35 25.025
71
PRESUPUESTO
Num.
orden
Cantidad. Unidad. Descripción
Precio
Mediciones
Total
(ptas)
5.17
Ud Instalación de puesta a tierra
Instalación de puesta a tierra, formada por línea principal de puesta a tierra de 16 mm2 de sección nominal, arqueta de conexión de puesta a tierra, punto de puesta a tierra, línea de enlace con tierra instalada con conductor de cobre de 35 mm2 y pica de puesta a tierra de 2 metros de longitud, cobreada, construida según REBT. Instalación terminada.
25.000
1 25.000
5.18
Ud Toma de corr.II/16 A/220 V
Toma de corriente II empotrada de 16 A con puesta a tierra, instalada con cable de cobre de 2,5 mm2
de sección nominal mínima, empotrado y aislado bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro, mecanismos de primera calidad y ayudas de albañilería. Construido según TE/IEB-50.Unidad terminada
3.100
8 24.800
5.19
Ud Luminaria de incandescencia 60 W
Luminaria con lámpara de incandescencia de 60 W, 220V.Unidad totalmente instalada.
1.100
3 3.300
72
PRESUPUESTO
5.20
Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
Arqueta de registro normalizada, tipo A-1, Según cía. Sevillana de Electricidad. Formada por excavación de tierras, extracción a los bordes, carga y transporte, compactación del fondo al 95% proctor normal, solera y paredes de hormigón H-150 con armaduras de acero AEH-400, encofrado y desencofrado, enfoscado interior con mortero M-20(1:6),incluso formación de pendiente sobre solera, desagüe y embocaduras de tubería, cerco metálico y tapa; construido según normas de la cía. suministradora. Unidad terminada
5.930
1 5.5930
73
PRESUPUESTO
4-RESUMEN DEL PRESUPUESTO Capítulo I : Línea aérea de 20 kV 27.223.273
Capítulo II : Centros de transformación 30.530.961
Capítulo III : Distribución en baja tensión 9.540.380
Capítulo IV : Alumbrado público 7.162.987
Capítulo V : Instalación eléctrica de nave 977.831
Presupuesto de ejecución material 75.435.432
13 % Gastos generales 9.806.606
6 % Beneficio industrial 4.526.126
TOTAL Presupuesto de liquidación 89.768.164
16 % IVA 14.362.906
Presupuesto de Ejecución por Contrato 104.131.070
74
PLIEGO DE CONDICIONES
15
15.1
15.2
15.3 -Materiales.
Condiciones Generales
Reglamentos y Normas.
Además de las condiciones establecidas en este pliego, serán de aplicación para la realización de las obras, las contenidas en:
- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.
- Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión. - Reglamento de estaciones de Transformación. - Ordenanza y normas municipales - Normas españolas UNE, y subsidiariamente las normas VDE alemanas. - Normas tecnológicas de edificación. - Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales
eléctricas, subestaciones y estaciones de transformación. - Todas las disposiciones Oficiales vigentes que sean de aplicación a la Contrata, obras
y materiales.
Obras a Realizar
Las obras e instalaciones a realizar son las siguientes:
- Construcción de una Línea de Alta Tensión de 20 kV para el transporte de 2000 kVA de potencia, con una longitud de 1,97 km.
- Construcción de cuatro Centros de Transformación de 500 kVA. - Electrificación de un polígono industrial.
El emplazamiento de las obras e instalaciones se detallan en la Memoria Descriptiva y en los Planos del Proyecto.
Todos los materiales empleados, aún los no relacionados con este pliego, deberán ser de primera calidad.
Una vez adjudicada la obra definitivamente y antes de la instalación, el Contratista presentará al Técnico encargado, los catálogos, cartas muestra, certificados de garantía, etc.,
75
PLIEGO DE CONDICIONES
de los materiales que vayan a emplear en la obra. No se podrán emplear materiales sin que previamente hayan sido aceptados por la Dirección de Obra.
Este control previo no constituye recepción definitiva, pudiendo ser rechazados por la Dirección de Obra, aún después de colocados, si no cumpliesen con las condiciones exigidas en este Pliego, debiendo ser reemplazados por la Contrata, por otros que cumplan con las cualidades exigidas.
Los materiales rechazados por la Dirección de Obra, si estuvieran acopiadas en la Obra o colocados, deberá retirarlos el Contratista inmediatamente y en su totalidad. De no cumplirse esta condición, la Dirección de Obra podrá mandarlos retirar por el medio que estime oportuno, por cuenta de la Contrata.
Todos los materiales y elementos a emplea, cuyas características y formas no estén en perfecto estado de conservación y de uso, o que estén deteriorados o averiados, se desecharán.
La contrata comprenderá la adquisición de todos los materiales, transportes, mano de obra, medios auxiliares, trabajos y elementos necesarios para la pronta ejecución de las obras y montaje de las instalaciones que son objeto del presente proyecto, hasta dejarlas completamente acabadas, en perfecto estado de funcionamiento, utilización y aspecto, con estricta sujeción al Proyecto y las órdenes dadas por el Director de Obra.
El Contratista deberá efectuar por su cuenta la adquisición de todos las materiales y elementos no exceptuados expresamente y su transporte, estén o no sujetos a restricción de cualquier clase, debiéndolos aportar con un ritmo tal que no interrumpa la continuidad ni la buena marcha de los trabajos.
Serán por cuenta del Contratista las herramientas y útiles para la ejecución de los trabajos y de los medios auxiliares necesarios, los cuales reunirán las condiciones de seguridad indispensables para el personal.
15.4 Reconocimientos y Ensayos.
El Contratista en el momento de comenzar la Obra hará un reconocimiento del terreno y comprobará la posibilidad de llevar a cabo el proyecto; hará un replanteo especificando las mejoras que considere y lo presentará al Director de Obra.
Cuando lo estime oportuno el Director de Obra, podrá encargar y ordenar el análisis, ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones, bien sea en fábrica de
76
PLIEGO DE CONDICIONES
origen, laboratorios oficiales o en la misma obra, según crea más conveniente, aunque estos no estén indicados en este Pliego de Condiciones.
En caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se efectuarán en el Laboratorio Oficial que la Dirección de Obra designe. Los gastos ocasionados por estas pruebas y comprobaciones serán por cuenta de la Contrata.
15.5 Personal.
15.6
La Contrata tendrá en todo momento un encargado capacitado al frente de la Obra mientras se realicen los trabajos, el cual recibirá, cumplirá y transmitirá las órdenes que le dé el Director.
También habrá siempre en Obra, el número y clase de operarios que haga falta para el volumen y naturaleza de los trabajos que se deban realizar, los cuales serán de reconocida aptitud y experimentados en el oficio.
Cuando la Dirección de Obra lo crea conveniente, podrá ordenar que in técnico titulado, de la categoría que juzgue necesaria, represente al Contratista en parte o todas las cuestiones de la Obra.
Así mismo, si lo juzga necesario la Dirección de Obra, podrá tener en la obra un vigilante, dependiente directamente de él, con todas las facilidades por parte del Contratista para que pueda cumplir con la misión encomendada.
En todos los casos, el Contratista abonará todos los gastos que se originen.
Ejecución de Obras.
El montaje de elementos y realización de las obras se efectuarán con estrecha sujeción del Proyecto presente, Normas y Disposiciones Oficiales que le sean de aplicación y a las órdenes que dé el Director de Obra.
Se efectuarán con los medios auxiliares necesarios y mano de obra especializada y según el buen arte de cada oficio, de modo que además del buen funcionamiento, presenten buen aspecto y queden perfectamente terminados y en perfectas condiciones de duración y conservación.
Si el Contratista ejecutara alguna parte de las obras de forma defectuosa, por error o contrariamente a las buenas normas de la construcción, órdenes recibidas o que no se ajusten al Proyecto, la demolerá y volverá a hacer tantas veces como sea necesario.
77
PLIEGO DE CONDICIONES
15.7
15.8
15.9 Responsabilidades.
Obras Accesorias.
Se considerarán obras accesorias, aquellas que no pueden ser conocidas a la redacción del Proyecto, las cuales, de presentarse, se efectuarán de acuerdo con los Proyectos parciales que se redacten durante la ejecución de las obras y quedarán sujetas a las mismas condiciones que rigen para las que figuran en la Contrata.
Si en el transcurso de los trabajos se hiciese necesario ejecutar cualquier clase de obra que no hubiese sido descrita en este Pliego de Condiciones, el adjudicatario está obligado a realizar con estricta sujeción a las órdenes que, al efecto, recibe del Director de ellas, sin otro derecho que a percibir su importe, bien a los precios del proyecto, o en otro caso, mediante acta de precio contradictorio.
Interpretación y Desarrollo del Proyecto.
El director de Obra interpretará el Proyecto y dará las órdenes para su desarrollo, marcha y disposición de las obras, así como las modificaciones que estime oportunas, siempre que no alteren fundamentalmente el Proyecto o la clase de trabajos y materiales consignados en el mismo.
El Contratista no podrá introducir modificación alguna sin la autorización escrita del Director.
Si alguna parte de la obra o clase de los materiales no quedase suficientemente especificada, presentara dudas, resultase alguna contradicción en los documentos del presente Proyecto o pudiera sugerirse una solución más ventajosa durante la marcha de la obra, la Contrata lo pondrá inmediatamente en conocimiento de la Dirección de Obra, por escrito, absteniéndose de instalar los materiales o ejecutar la obra en cuestión, hasta recibir la declaración o resolución de la Dirección de Obra que lo efectuará igualmente por escrito.
Toda duda, deficiencia u omisión, debe ser aclarada y subsanada antes de dar comienzo a los trabajos que hagan referencia.
El Director de Obra reconocerá los materiales, elementos, maquinaria, etc, para autorizar su empleo o rechazarlas si a su juicio no reúnen las condiciones necesarias y dará las órdenes oportunas para el mejor éxito de la realización.
El Contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él comete durante la ejecución de las obras, o el personal y elementos relacionados con las mismas, y
78
PLIEGO DE CONDICIONES
serán de exclusiva cuenta las consecuencias que se deriven, así como los daños y perjuicios a terceros.
Igualmente, el Contratista es el único responsable de la ejecución de la obra contratad, no teniendo derecho a indemnización por el mayor precio a que pudieran resultarle las distintas unidades, ni por las erradas maniobras que cometiese durante la construcción.
Serán por cuenta del contratista todos los gastos derivados del Contrato, peso y mediciones de materiales u obras ejecutadas, permisos o impuestos de cualquier clase, análisis o ensayos, vigilancia de las obras, instalaciones provisionales necesarias, tierras, transporte de elementos sobrantes, vallas, multas, sanciones y en general todos los gastos derivados de las obras que ejecute.
Es responsable también ante los Tribunales de los accidentes que sobreviniesen, debiendo tener todo el personal debidamente asegurado.
Igualmente es responsable de todas las obligaciones legales y económicas derivadas de las obras contratadas.
Amplitud de la Contrata.
La Contrata comprenderá la adquisición de todos los materiales, transporte, mano de obra, medios auxiliares y todos los trabajos, elementos y operaciones necesarias para la pronta ejecución de las obras, montajes e instalaciones que son objeto del presente Proyecto, hasta dejarlas completamente acabadas y en perfecto estado de realización, funcionamiento, utilización y aspecto.
Conservación de las Obras.
La Contrata deberá igualmente solicitar y obtener los premisos municipales, de Delegación de Industria, etc, que según la legislación vigente sean precisos para la realización y funcionamiento de las obras e instalaciones. La propiedad de las obras le autorizará cuantos documentos sean precisos para tal fin.
El Contratista estará obligado a tener en la Obra el Libro de Ordenes en el que la Dirección anotará las visitas, observaciones y la marcha de las obras e instalaciones. Las hojas serán firmadas por quien dé las órdenes y por el Contratista o Subcontratista, si lo hay.
Una vez pasado el plazo de garantía que el contratista fija en 15 meses después de terminar las obras e instalaciones, se procederá a la recepción definitiva de la instalación, la cual se entregará en perfecto funcionamiento.
15.10
15.11
79
PLIEGO DE CONDICIONES
Es de exclusiva cuenta del Contratista la conservación de las obras en perfecto estado, hasta efectuada la recepción definitiva.
En caso de que las obras no estén bien conservadas, o se apreciara cualquier defecto, se retrasará la recepción definitiva hasta que estén las obras del todo conformes a las condiciones del contrato, dentro de un plazo se señala siendo improrrogable.
2-Condiciones Administrativas
15.12
15.13
Adjudicación de Obras:
La adjudicación de la obra se realizará por concurso-subasta, dándose los presupuestos del mismo a la baja.
Así mismo, antes de elegir presupuesto se estudiarán las calidades de los materiales, elementos y todo cuanto se relacione con el mismo.
En caso de adjudicarse a dos o más contratistas los diversos grupos de obra o instalaciones y cuando el desarrollo de los trabajos de alguna estuviera ligado con el de otra u otras, deberán ponerse de acuerdo para no producirse mutuamente extorsiones o molestias ni retraso en el desarrollo de la obra general.
En todo caso el Director de Obra podrá señalar con carácter preceptivo la preferncia de las obras e instalaciones a efectuar, así como los plazos en que deben realizarse para que queden armonizados los intereses y la buena marcha de las distintas contratas y el normal desarrollo de las obras, en general.
Ejecución de las Obras.
El contratista tendrá derecho, tan pronto como reciba el comunicado de la adjudicación, a obtener a sus expensas una copia completa de todos y cada uno de los documentos del Proyecto. Los originales del mismo le serán facilitados por el Director de Obra en sus oficinas, sin que pueda sacarlos de ellas.
Una vez comprobada la exactitud de la copia la autorizará con su firma el Director.
También el Contratista tiene derecho, a obtener por su cuenta o a expensas suyas, copia de las valoraciones periódicas de la obra ejecutada que se expidan.
80
PLIEGO DE CONDICIONES
El Contratista tendrá derecho a que se le dé por escrito, si así lo solicitara, cualquier orden verbal que le dé el mismo Director.
También tendrá derecho a que se acuse recibo, si lo pide, de las declaraciones y comunicaciones que dirija al Director de Obra.
El contratista es el único responsable de la ejecución de la obra contratada, no teniendo derecho a la indemnización por el mayor precio a que pudieran resultarle las distintas unidades, ni por las erradas maniobras que cometiese durante la construcción.
Será potestatario el Director de Obra, disponer que con los mismos precios unitarios, se efectúen las variaciones del Proyecto que se estimen oportunas, siempre que no se altere la estructura general del mismo y la clase de trabajos que en él se consignan.
comienzo: El contratista dará comienzo la obra en el plazo que figure en el contrato establecido con la Propiedad, o en su defecto a los quince días de la adjudicación definitiva o de la firma del contrato.
El Contratista está obligado a notificar por escrito o personalmente en forma directa al Director de Obra la fecha de comienzo de los trabajos.
plazo de ejecución: La obra se ejecutará en el plazo que se estipule en el contrato suscrito con la Propiedad o en su defecto en el que figure en las condiciones de este pliego.
Cuando el Contratista, de acuerdo, con alguno de los extremos contenidos en el presente Pliego de Condiciones, o bien en el contrato establecido con la Propiedad, solicite una inspección para poder realizar algún trabajo ulterior que esté condicionado por la misma, vendrá obligado a tener preparada para dicha inspección, una cantidad de obra que corresponda a un ritmo normal de trabajo.
Cuando el ritmo de trabajo establecido por el Contratista, no sea el normal, o bien a petición de una de las partes, se podrá convenir una programación de inspecciones obligatorias de acuerdo con el plan de obra.
libro de ordenes: El Contratista dispondrá en la obra de un Libro de Ordenes en el que se escribirán las que el Director de Obra estime darle a través del encargado o persona responsable, sin perjuicio de las que le dé por oficio cuando lo crea necesario y que tendrá la obligación de firmar el enterado.
81
PLIEGO DE CONDICIONES
15.14
15.15
15.16
Prorrogas:
Si por causas de fuerza mayor no pudiera el Contratista empezar o acabar las obras en los plazos fijados, o tuviera que suspenderlas, se le otorgará una prórroga proporcionada para el cumplimiento de la Contrata.
Además de las causas de fuerza mayor enumeradas en la R.O. de 17 de J ulio de 1968, también se considerará como tal un periodo largo de heladas que impidan el hormigonado, o cualquier otra no especificada aquí y a juicio de la Administración de Obras.
En cualquier caso, el Contratista deberá comunicarlo por escrito al Director de Obra.
Responsabilidades.
El Contratista es el responsable de la ejecución de las obras en las condiciones establecidas en el proyecto y en el contrato. Como consecuencia de ello vendrá obligado a la demolición de lo mal ejecutado y a su reconstrucción correctamente sin que sirva de excusa el que el Director de Obra haya examinado y reconocido las obras.
El contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él o su personal cometan durante la ejecución de las obras u operaciones relacionadas con las mismas. También es responsable de los accidentes o daños que por errores, inexperiencia o empleo de métodos inadecuados se produzcan a la propiedad a los vecinos o terceros en general.
El Contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposiciones vigentes en la materia laboral respecto de su personal y por tanto los accidentes que puedan sobrevenir y de los derechos que puedan derivarse de ellos.
Rescisión del Contrato.
Se consideraran causas suficientes para la rescisión del contrato las siguientes:
- Muerte o incapacitación del Contratista.
- La quiebra del contratista.
- Modificación del proyecto cuando produzca alteración en más o menos 25% del valor contratado.
82
PLIEGO DE CONDICIONES
- Modificación de las unidades de obra en número superior al 40% del original.
- La no iniciación de las obras en el plazo estipulado cuando sea por causas ajenas a la Propiedad.
- La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo de suspensión sea mayor de seis meses.
- Incumplimiento de las condiciones del Contrato cuando implique mala fe.
- Terminación del plazo de ejecución de la obra sin haberse llegado a completar ésta.
- Actuación de mala fe en la ejecución de los trabajos.
- Destajar o subcontratar la totalidad o parte de la obra a terceros sin la autorización del Técnico Director y la Propiedad.
15.17 Liquidación en Caso de Rescisión del Contrato.
Siempre que se rescinda el Contrato por causas anteriores o bien por acuerdo de ambas partes, se abonará al Contratista las unidades de obra ejecutadas y los materiales acopiados a pie de obra y que reúnan las condiciones y sean necesarios para la misma.
Cuando se rescinda el contrato llevará implícito la retención de la fianza para obtener los posibles gastos de conservación del período de garantía y los derivados del mantenimiento hasta la fecha de nueva adjudicación.
83
PLIEGO DE CONDICIONES
16
16.1
16.2 Precios.
16.3
16.4
16.5
Condiciones Económicas
Abono de la Obra.
En el contrato se deberá fijar detalladamente la forma y plazos que se abonarán las obras. Las liquidaciones parciales que puedan establecerse tendrán carácter de documentos provisionales a buena cuenta, sujetos a las certificaciones que resulten de la liquidación final. No suponiendo, dichas liquidaciones, aprobación ni recepción de las obras que comprenden.
Terminadas las obras se procederá a la liquidación final que se efectuará de acuerdo con los criterios establecidos en el contrato.
El contratista presentará, al formalizarse el contrato, relación de los precios de las unidades de obra que integran el proyecto, los cuales de ser aceptados tendrán valor contractual y se aplicarán a las posibles variaciones que puedan haber.
Estos precios unitarios, se entiende que comprenden la ejecución total de la unidad de obra, incluyendo todos los trabajos aún los complementarios y los materiales así como la parte proporcional de imposición fiscal, las cargas laborales y otros gastos repercutirles.
En caso de tener que realizarse unidades de obra no previstas en el proyecto, se fijará su precio entre el Técnico Director y el Contratista antes de iniciar la obra y se presentará a la propiedad para su aceptación o no.
Revisión de Precios:
En el contrato se establecerá si el contratista tiene derecho a revisión de precios y la fórmula a aplicar para calcularla. En defecto de esta última, se aplicará a juicio del Técnico Director alguno de los criterios oficiales aceptados.
Penalizaciones:
Por retraso en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas de penalización cuyas cuantías y demoras se fijarán en el contrato.
Modificaciones del Proyecto:
84
PLIEGO DE CONDICIONES
Cuando el Contratista sin autorización del Director de obra emplease materiales de más esmerada preparación o mayor tamaño que lo marcado en el Proyecto, con un importe superior al que se haya especificado en el presupuesto, no tendrá derecho a que se le abone el precio superior a lo que le correspondería si hubiese construido la obra con estricta sujeción a lo proyectado y contratado.
Si se hubiese ejecutado alguna obra que no se halle arreglada exactamente a las condiciones de la Contrata, pero sin embargo sea admisible a juicio del Director de obra, éste propondrá al Contratista la rebaja en el precio que le parezca justa.
El contratista podrá optar entre aceptar la rebaja propuesta o demoler la obra a su costa y rehacerla con arreglo a las condiciones expresadas.
16.6
16.7
Plazo de Garantía:
Durante el plazo de garantía cuidará el Contratista de la conservación y policía de las obras empleando en ellas los materiales con arreglo a las instrucciones que dicte el Director de Obra.
Si se descuidase la conservación y, desobedeciéndose aquellas órdenes, diera lugar a que peligrase la obra, se ejecutarán estos trabajos por administración y a su costa, a fin de evitar el daño.
Fianza y Sanciones:
Dado el importe de la Obra, el contratista depositará una fianza tras la adjudicación del contrato.
Esta fianza se devolverá al Contratista una vez aprobada la recepción y liquidación definitiva, después de haberse acreditado que no existe reclamación alguna contra él por los daños y perjuicios que son de su cuenta o por deudas de jornales, materiales y indemnizaciones derivadas de accidentes ocurridos en el trabajo.
En caso de retraerse la Obra injustificadamente más del plazo estipulado, la Administración podrá aplicar una multa que será el resultado de aplicar a cada día de retraso, el importe de la adjudicación dividido por los días de duración previstos en el Proyecto.
Por cada infracción o incumplimiento del Contrato, se podrá imponer una multa diaria sin que el importe total de la sanción pueda exceder del 50% del importe de adjudicación de la Obra.
85
PLIEGO DE CONDICIONES
16.8 Contrato.
El contrato se formalizará mediante documento privado, que podrá elevarse a escritura pública a petición de cualquiera de las partes. Comprenderá la adquisición de todos los materiales, transporte, mano de obra, medios auxiliares para la ejecución de la obra proyectada en el plazo estipulado, así como la reconstrucción de las unidades defectuosas, la realización de las obras complementarias y las derivadas de las modificaciones que se introduzcan durante la ejecución, éstas últimas en los términos previstos.
La totalidad de los documentos que componen el Proyecto Técnico de la obra serán incorporados al contrato y tanto el contratista como la Propiedad deberán firmarlos en testimonio de que los conocen y aceptan.
86
PLIEGO DE CONDICIONES
17
17.1
17.2
Condiciones Facultativas.
Materiales a Utilizar
Todos los materiales serán de primera calidad, sin ningún defecto y se ajustarán a las condiciones exigidas en el proyecto.
Deberán presentarse previamente al Director de Obra para que los reconozca y autorice si procede, sin cuya autorización no podrán ser empleados debiéndose retirar seguidamente de la Obra y de sus almacenes los que fueran rechazados.
Este reconocimiento previo no supone la autorización definitiva pudiendo hacer sustituir aún después de colocados, aquellos materiales que presenten defectos no percibos en el primer reconocimiento. Los gastos que se originen, en tal caso, también serán cuenta del Contratista.
Si creyera necesario hacer analizar o ensayar alguno o todos los materiales y elementos, designará el Laboratorio o Centro Oficial que deba hacerlo, corriendo todos los gastos a cuenta del Contratista.
Estas muestras se conservarán para comprobar en su día los materiales que se empleen. El Director de Obra podrá tomar personalmente las muestras si lo cree oportuno. Igualmente deberá autorizar con anterioridad todos los elementos y maquinaria de la instalación y sus características.
Ejecución de Obras
Antes de principiar las obras se limpiará el terreno, arrancando árboles, arbustos y plantas.
Las obras de desmonte y terraplén se efectuarán con arreglo a las instrucciones del Proyecto y del Director de Obra.
Se profundizarán las zanjas para cimientos y acometidas, hasta encontrar terreno con la debida consistencia. Los taludes de las paredes serán suficientemente tendidos para evitar desprendimientos.
87
PLIEGO DE CONDICIONES
No se procederá al relleno de excavaciones sin que el Director de Obra haga el reconocimiento de las mismas, y dé la autorización correspondiente después de tomar los datos precisos para la debida valoración.
Si por el reconocimiento practicado al abrir la excavación, resultase la necesidad de variar el sistema de cimentación, el Director de Obra formulará el proyecto de presupuesto correspondiente. Así como de los agotamientos mecánicos que sean precisos.
17.3 Apoyos
17.4
Los apoyos a implementar serán de hormigón de alta calidad, empotrados en el terreno con recubrimiento de hormigón en masa o armado y toma de tierra cada dos apoyos. Como elementos de unión se utilizarán, sobre todo, pernos, tornillos y remaches; no empleando soldadura en ningún caso.
Los tornillos y remaches a utilizar deben tener un diámetro no inferior a 10 mm.
Todos los apoyos serán metálicos de acero de calidad normal y en su construcción se cumplirá, en todo momento, lo que marca el vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión. Para los apoyos se recomienda la adopción de protecciones anticorrosivas contra la acción de los agentes atmosféricos. Tanto en el apoyo como en sus partes metálicas, se establecerán protecciones contra la oxidación y contra la corrosión. Esta protección se efectuará mediante un galvanizado en caliente, limpiando previamente el hierro mediante ataque por ácidos sumergidos después las partes metálicas en un baño metálico fundido; de esta forma se tratarán no sólo las viguetas de hierro que constituyen las diferentes estructuras, sino también los tornillos y tuercas, repasando las roscas después del galvanizado.
Conductores y Aisladores.
Los conductores deben tener pequeñas resistencia eléctrica para que las pérdidas por calentamiento se reduzcan en todo lo posible. A su vez deben de tener elevada resistencia mecánica, ya que los esfuerzos de este tipo que deben soportar son siempre grandes. Finalmente, desde el punto de vista económico, los conductores han de tener, en lo posible un bajo coste de adquisición para que la explotación de la línea sea rentable.
El jefe de tendido deberá regular la flecha del cable, para lo que ha de disponer de unas tablas en las que, para cada sección, y de acuerdo con las condiciones de tensado previamente determinadas por el cálculo, se expresarán unas flechas, en función de las diferentes temperaturas ambientales y de la longitud de los vanos.
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PLIEGO DE CONDICIONES
Deberán efectuarse las pruebas reglamentarias de rigidez dieléctrica y de resistencia mecánica de los aisladores utilizados que determina el artículo 28 del vigente Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
Como condiciones generales, los aisladores empleados en las líneas eléctricas aéreas, han de cumplir las siguientes:
Rigidez dieléctrica suficiente para que su tensión de perforación no sea superior a su tensión de servicio.
Forma adecuada para evitar las descargas de contorneamiento entre el conductor en contacto con los aisladores y de los soportes metálicos que fijan estos mismos aisladores y que, a su vez, se fijan a los apoyos de la línea.
Disminuir la corriente de fuga entre aislador y soporte, hasta que su valor sea prácticamente despreciable; esto, para las condiciones más desfavorables, cuando el aislador esta sometido a la lluvia.
Resistencia mecánica suficiente para que trabaje en buenas condiciones de reposición y de mantenimiento.
Efecto de envejecimiento lo menos posible, para evitar gastos de reposición y de mantenimiento.
17.5
17.6
Tomas de Tierra y Aparamenta.
Para la instalación de las redes de tierra, se tomarán las muestras del terreno para determinar su resistividad. Si ésta es alta, para mejorar la resistencia de la puesta a tierra, se tratará el terreno con electrolitos a base de CaSO4, de débil solubilidad y gran conductividad, o bien se plantará césped que mantenga la humedad del terreno.
En la recepción de toda la aparamenta de Alta y Baja Tensión, se comprobará la fiabilidad de los accionamientos con grandes incrementos de temperatura, así como el funcionamiento por debajo de 0ºC. En caso contrario se proveerá de resistencias calefactoras.
Obra de Fábrica.
Las obras de fábrica se efectuarán según el buen arte de construir, procurando, además de su solidez, que toda la parte exterior de la obra presente un aspecto cuidado y esté bien acabado.
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PLIEGO DE CONDICIONES
Se dará el mismo buen acabado a las partes interiores que resulten visible.
17.7
17.8
Normas de Ejecución.
Las obras de tierra y de fábrica se realizarán según el buen arte de construir.
Las instalaciones eléctricas, además de cumplir con la reglamentación vigente, se ajustarán a las normas y usos del ayuntamiento de la localidad y de la compañía suministradora de electricidad.
La instalación de los Centros de Transformación se ajustará a las normas e instrucciones del fabricante.
Verificaciones y Recepción.
Durante la obra o una vez finalizada la misma, el Director de Obra podrá verificar que los trabajos que se están realizando están completamente de acuerdo con las especificaciones técnicas consignadas en este Pliego de Condiciones y con el Proyecto en general.
Esta verificaciones en caso de producirse, irán a cuenta del Contratista.
Se realizarán cuantos ensayos o verificaciones indique, a su juicio, el Director de Obra, aunque éstos no estén indicados en el presente Pliego de Condiciones.
Una vez finalizadas las instalaciones, el contratista deberá solicitar la oportuna recepción global de la obra al Director de Obra.
En la recepción de la instalación se incluirá la medición de la conductividad de las tomas de tierra y las pruebas de aislamiento pertinentes.
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PLIEGO DE CONDICIONES
18
18.1 Materiales.
18.1.1
Condiciones Técnicas
En las presentes Condiciones Técnicas, se especifican las que deben cumplir las distintas unidades de obra y materiales.
Se indicará así mismo, los ensayos que se llevarán a cabo sobre las unidades terminadas, señalándose las tolerancias.
Los ensayos y pruebas verificadas durante la ejecución de los trabajos, no tiene otro carácter que el de simples antecedentes para la recepción. Por consiguiente, la admisión de materiales o de unidades de obra que en cualquier forma se realice, no suprime ni atenúa la obligación del Contratista de garantizar la obra hasta la recepción definitiva de la misma.
Los materiales se clasifican en dos grupos, según el tiempo con que generalmente es necesario prever su adquisición.
Materiales de Acopio Anticipado.
Se refiere éste grupo a aquellos materiales que por no encontrarse en existencia en el mercado, es necesario prever su adquisición antes del comienzo de los trabajos.
Los materiales, sus características técnicas y sus condiciones de suministro, son las siguientes:
a) Cemento:
Será del tipo denominado Portland, y sus características y ensayos se regirán por la Norma HA-61 del Instituto Eduardo Torroja de la Construcción y del Cemento. La entrega se hará en sacos de papel de 50 Kg.
b) Apoyos:
Todos los apoyos serán galvanizados. Se entregarán por unidades completas en tramos o por piezas sueltas y los tornillos por lotes.
c) Tomas de Tierra:
Sus características técnicas serán las siguientes:
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PLIEGO DE CONDICIONES
Se ajustarán a las exigencias en el Reglamento de Líneas de Alta Tensión, y se entregarán por piezas, salvo el cable de acero de conexión que se suministrará en bobinas.
d) Aisladores:
Sus características técnicas serán las siguientes:
Serán de vidrio, útiles para ser instalados en alturas comprendidas entre el nivel del mar y mil metros y con temperaturas ambiente que puedan oscilar entre -5º y 60º C. Las dimensiones de las partes metálicas serán las indicadas en la publicación 120 de la I.E.C.
Los pernos de anclaje, deberán tener además las siguientes características mecánicas, independientemente de las señaladas en las Normas UNE 21.001 y 21.002:
- Alargamiento 20%.
- Resistencia: 10 Kg/Cm2
La calidad del galvanizado satisfará igualmente la especificación de dichas Normas. Los aisladores deberán encontrarse en jaulas debidamente numeradas. Los ensayos y procedimiento operatorio se realizarán de acuerdo con lo indicado en los apartados III, IV, V, VI, y Anexos A y B de las Normas UNE 21.001 y 21.002. Todos los aisladores deberán llevar grabados, además de la marca del fabricante, el año de fabricación y la referencia del Catálogo, perfectamente legibles sobre la superficie externa.
e) Herrajes y grapas:
• Herrajes:
Sus características técnicas serán las siguientes:
La clasificación y definiciones serán las incluidas en los apartados 2 y 3 de la Norma UNE 21.006 y en el apartado 2 de la Norma UNE 21.021.
Las condiciones generales a cumplir por estas piezas serán las indicadas en el apartado 4 de la Norma UNE 21.006 y en el apartado 3 de la Norma UNE 21.021.
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PLIEGO DE CONDICIONES
Los herrajes, empalmes y piezas de derivación, en general deberán cumplir con las siguientes prescripciones:
• Grapas:
Todas las grapas deben de tener estructuras y silueta racional en relación a su empleo, deben ser ligeras y apretar el conductor con uniformidad, es decir, sin crear ninguna solicitación concentrada.
El material de las grapas en contacto con el conductor debe ser en lo posible igual que al de este y en ningún caso puede dar lugar a corrosión electrolítica, no debe ser demasiado duro en relación con el conductor ni el coeficiente de dilatación térmica, muy diferente para evitar peligro de aflojamiento. Las grapas de suspensión deben tener un momento de inercia mínimo y la máxima libertad para oscilar. La barquilla donde apoya el conductor será de perfil y longitud adecuada para evitar en los puntos de salida del conductor, aristas vivas o radios pequeños de curvatura que puedan dañarlo. Los puntos de aprieto del conductor deben estar alejados de las curvas de salida.
Debe evitarse el aflojamiento de los tornillos como consecuencia de la vibración, mediante el empleo de arandelas elásticas, pasadores u otros medios adecuados.
El conjunto de piezas y grapas debe tener la máxima libertad de movimiento. En los herrajes que deban ser engrasados durante el montaje, la grasa deberá ser absolutamente neutra en relación con los materiales en contacto, deberá ser químicamente estable en contacto con el aire a la temperatura ambiente normal, su punto de goteo será lo más elevado posible y nunca inferior a 60ºC.
Los herrajes para cadenas de aisladores deberán estar dimensionados en las partes que los unen a los aisladores, así como en sus tolerancias, de acuerdo con la publicación 120 de la I.E.C.
Los ensayos y el procedimiento operatorio se realizará de acuerdo con lo indicado en el párrafo 5 de la norma UNE 21.006 y de los apartados 4 y 5 de la Norma 21.021.
Todas las piezas deberán llevar además de la marca del fabricante, indicación precisa de los conductores a que pueden ser aplicados en condiciones de seguridad y buen rendimiento o el número correspondiente que pueda identificarla en catálogo.
f) Apoyos:
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PLIEGO DE CONDICIONES
En general el acero utilizado será del tipo F-622 (UNE 36.081). Los ensayos se ajustarán a lo indicado en los apartados 5 y 6 de la Norma UNE 36.080.
Para la determinación del límite de fluencia, se aplicará lo expuesto en la instrucción e.m. 62 del Instituto Eduardo Torroja de la Construcción y del Cemento en el apartado 3.20.
Las tolerancias para perfiles y chapas serán las consignadas en las Normas UNE (Serie 36.000). En el desplome de las torres una vez izadas - H/500, siendo (H) su altura total.
Los apoyos serán galvanizados, debiendo ejecutarse este de acuerdo con la Norma UNE 21.006, siendo el peso de zinc de 5 gr por dm2 de superficie galvanizada.
g) Conductores.
El suministro de cables de aluminio-acero, se regirá por las siguientes Normas:
- UNE-21.014- Alambres de Al para conductores de líneas eléctricas.
- UNE-21.005- Alambres de acero galvanizado para cables de aluminio, con alma de acero, destinado a líneas eléctricas aéreas.
Los ensayos para la recepción de éstos materiales se hará de acuerdo con la siguiente
norma:
- UNE-21.016 1ª R- Cables de aluminio con el alma de acero, para líneas eléctricas aéreas.
18.1.2 Materiales de Acopio en el Momento de la Construcción.
Se refiere éste grupo a aquellos materiales que por su reducido plazo de entrega, puede considerarse su adquisición como simultanea a su empleo .
Los materiales, sus características técnicas y sus condiciones de suministro, son los siguientes:
a) Agua y Áridos:
Sus características son las indicadas en el apartado 5.2.3.1 de este documento y serán suministrados por lotes correspondientes a cada apoyo.
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PLIEGO DE CONDICIONES
b) Materiales Auxiliares:
Sus características técnicas serán las que el uso y el buen arte de la construcción ha designado como de primera calidad. En general se refiere a todos los materiales y herramientas que no queden colocados en la línea después de terminados los trabajos.
18.1.3
18.1.4
18.1.5
Recepción de los Materiales.
Los materiales suministrados por el contratista, se someterán a las pruebas y ensayos indicados en éste Pliego de Condiciones para comprobar que satisfacen las condiciones exigidas. Para ello deberá presentar el Contratista, con la antelación necesaria, muestras de los diferentes materiales que vaya a emplear, los cuales serán reconocidos y ensayados en la obra, si hay medios, o bien en otro laboratorio a elección del Contratista, o en un laboratorio Oficial, siendo decisivo el resultado que se obtenga en este último laboratorio en los casos de duda sobre la calidad de los materiales. El importe de todos los ensayos serán por cuenta del Contratista, mientras no se estableciera lo contrario.
Transporte y Almacenamiento.
El contratista deberá cuidar de la carga y transporte de los materiales desde fábrica a sus almacenes.
Estos transportes serán por cuenta del Contratista, siendo responsable de cuantas incidencias ocurran a los mismos hasta la recepción definitiva de las obras.
Tolerancias de Pérdidas.
El contratista será responsable de todos los materiales entregados, debiendo sustituirlos por su cuenta si las pérdidas o inutilizaciones superan las tolerancias siguientes:
- Conductores...........2%
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PLIEGO DE CONDICIONES
- Aisladores..............1% - Herrajes.................1% - Cementos...............1% - Tornillos, Arandelas..2%
18.2
Como referencia para determinar la situación de los ejes de las cimentaciones, se darán a las estaquillas la siguiente disposición:
18.3 Excavaciones.
Replanteo de los Apoyos.
El replanteo de los apoyos, será realizado por la misma entidad que realizó el levantamiento topográfico.
La contrata deberá comprobar con dos días de antelación, por lo menos, la existencia de las estacas necesarias para la correcta colocación del apoyo, con el fin de que en caso de falta, el equipo topográfico pueda volver a colocarlos sin necesidad de dejar de excavar este apoyo.
a) Una estaquilla para los apoyos de madera. b) Tres estaquillas para todos los apoyos que se encuentren en una alineación, aún
cuando sean de amarre. Las estaquillas estarán alineadas en la dirección de la alineación y la central corresponderá a la proyección del eje vertical del apoyo.
c) Cinco estaquillas para los apoyos de ángulo. Las estaquillas se dispondrán en cruz según las direcciones de las bisectrices del ángulo que forma la línea, y la central indicará la protección del eje vertical del poste.
Se deberán tomar todas las medidas con la mayor exactitud, para conseguir que los ejes de las excavaciones se hallen perfectamente situados y evitar que haya necesidad de rasgar las paredes de los hoyos con el consiguiente aumento en el volumen de la fundición que sería a cargo de la Contrata.
Las dimensiones de las excavaciones se ajustarán lo más posible a las dadas en el proyecto o en su defecto a las indicas por el Director de Obra.
Las paredes de los hoyos serán verticales. Cuando sea necesarios variar el volumen de la excavación, se hará de acuerdo con el director de Obra.
El contratista tomará las disposiciones convenientes para dejar el menor tiempo posible abiertas las excavaciones, con objeto de evitar accidentes.
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PLIEGO DE CONDICIONES
Las excavaciones se realizarán con útiles apropiados según el tipo de terreno. E terrenos rocosos será imprescindible el uso de explosivos o martillo compresor, siendo por cuenta del Contratista la obtención de los permisos de utilización de explosivos.
En terrenos con agua, deberá procederse a un desecado, procurando hormigonar después, lo más rápidamente posible para evitar el riesgo de desprendimiento en las paredes del hoyo, aumentando así las dimensiones del mismo.
Cuando se empleen explosivos, el Contratista deberá tomar las precauciones adecuadas para que en el momento de la explosión no se proyecten al exterior piedras que puedan provocar accidentes o desperfectos, cuya responsabilidad correría a cargo del Contratista.
18.4 Cimentaciones. 18.4.1 Características de los Componentes y Ejecución de los Hormigones.
La arena y la grava podrán ser de ríos, arroyos y canteras, no debiendo tener impurezas de carbón, escorias, yesos y mica.
Los áridos deberán proceder de rocas inertes en actividad sobre el cemento, inalterables al agua, aire y heladas, prescribiéndose las calizas tiernas, feldespatos y esquistos y no debiendo contener lajas ni trozos alargados.
Se admitirá una cantidad de arcilla inferior a la que se indica posteriormente. En general, la calidad de los áridos debe corresponder a las "Instrucciones para el Proyecto de Obras de Hormigón de Obras Públicas".
Las dimensiones de la grava será de 2 a 6 cm, no admitiéndose piedras ni bloques de mayor tamaño. No se podrá utilizar ninguna clase de arena que no haya sido examinada por la Dirección Técnica de la Obra. Se dará preferencia a la arena cuarzosa sobre la de origen calizo, siendo preferibles las arenas de superficie áspera o angulosa.
La determinación de la cantidad de arcilla se comprobará por los siguientes ensayos a pie de obra.
De la muestra de árido mezclado se separarán, con el tamiz de 5 mm 100 cm3 de arena, los cuales se verterán en una probeta de vidrio estrecha y graduada hasta los 300 cm3, una vez llena de agua hasta la marca de 150 cm3, se agitará fuertemente tapando la boca con la mano, hecho esto se dejará sedimentar durante una hora. En estas condiciones el volumen aparente de arcilla no superará el 8%.
Los ensayos de las arenas se hará sobre mortero de la siguiente dosificación:
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PLIEGO DE CONDICIONES
- Mezcla (en peso)
- 1 parte de cemento.
- 3 partes de arena.
Esta probeta de mortero conservada en agua durante 7 días, deberá resistir a la tracción de la romana de Michaelis un esfuerzo comprendido entre los 12 y 14 Kg/cm2.
Toda la arena que sin contener materiales orgánicos no resista el esfuerzo de tracción anteriormente indicado, será desechada. El resultado de este ensayo permitirá conocer si se debe aumentarse o disminuirse la dosificación del cemento empleado en la mezcla, cuya decisión compite a la Dirección de la obra.
Respecto a la grava o piedra, se prohíbe el empleo de cascote y otros materiales blandos, o la piedra de estructura foliácea o esquistosa. Se recomienda la utilización de piedra de peso específico elevado.
El cemento utilizado será cualquiera de los cementos Portland de fraguado lento admitidos en el mercado. Previa autorización de la Dirección de obra, podrán utilizarse cementos especiales en aquellos casos en que se estime conveniente.
El agua utilizada será procedente de río o manantial, a condición de que su mineralización no sea excesiva. Se prohíbe el empleo de aguas que procedan de ciénagas o estén muy cargadas de sales carbonosas o selonitosas.
La mezcla de hormigón se efectuará en hormigonera o a mano, siendo preferible el primer procedimiento en beneficio de la compacidad y ulterior resistencia. En el segundo caso se hará sobre chapa de hierro de suficientes dimensiones para evitar que se mezcle con la tierra, y se procederá primero a la elaboración del mortero de cemento y arena, añadiéndole a continuación la grava, y entonces se le dará una vuelta a la mezcla debiendo quedar esta de color uniforme, si no ocurre así, hay que volver a dar otras vueltas hasta conseguir la necesaria uniformidad. Logrado esto se añadirá a continuación el agua necesaria antes de verter el hormigón al pozo.
La composición normal de la mezcla será:
- Arena........1/3
- Grava........2/3
- Cemento......200 Kg/cm3
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PLIEGO DE CONDICIONES
- Agua.........193 l/m3
La dosis de agua no es un dato fijo y varía según las circunstancias climatológicas y los áridos que se empleen.
En caso de que por falta de otro árido se permita emplear zahorra, por la Dirección de la Obra, se comprobará previamente su composición en arena y grava.
El hormigón será de consistencia plástica, comprobándose su docilidad, por medio del cono de Abrams. El asentamiento admisible es hasta 15 cm. La ejecución del hormigón se atenderá en general a las Instrucciones para el Proyecto de Obras de Hormigón de Obras Públicas.
En caso de heladas se cubrirán durante la noche los cimientos que estén fraguando, por medio de sacos, papel, paja.
No obstante será la facultad de la Dirección de la obra suspender los trabajos de hormigonado cuando ocurran dichas circunstancias climatológicas.
Cuando sea necesario interrumpir un trabajo de hormigonado al reanudar la obra, se lavará la parte construida con agua barriéndola después con escobas de metal y cubriendo la superficie con un enlucido de cemento bastante fluido.
La bancada que sobresalga del nivel de tierra, se hará con mortero de la misma dosificación que el empleado en las cimentaciones. Un exceso de cemento provoca el agrietamiento de la capa exterior.
18.4.2 Instrucciones para la Ejecución de las Cimentaciones.
Se procederá de la siguiente forma:
a) Se echará primeramente una capa de hormigón seco fuertemente apisonado y del espesor indicado en los planos, de manera que teniendo el poste un apoyo firme y limpio, se conserve la distancia marcada en el plano, desde la superficie del terreno hasta la capa de hormigón.
b) Al día siguiente se colocará sobre él la base del apoyo o el apoyo completo, según el caso, nivelándose cuidadosamente el plano de unión de la base con la estructura exterior del apoyo, en el primer caso, o bien se aplomará el apoyo completo, en el segundo caso, inmovilizando dichos apoyos por medio de vientos.
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PLIEGO DE CONDICIONES
c) Cuando se trata de apoyos de ángulo o final de línea, se dará a la superficie de la base o al apoyo una inclinación del 0,5 al 1 % en sentido opuesto a la resultante de las fuerzas producidas por los conductores.
d) Después se rellenará de hormigón el foso, o bien se colocará el encofrado en las que sea necesario, vertiendo el hormigón y apasionándolo a continuación.
e) Al día siguiente de hormigonada una fundición, y en caso de que tenga encofrado lateral, se retirará éste y se rellenará de tierra apisonada el hueco existente entre él
hormigón y el foso.
f) En los recrecidos se cuidará la verticalidad de los encofrados y que éstos no se muevan durante su relleno.
18.5 Armado e Izado de los Apoyos.
Los trabajos comprendidos en éste epígrafe, son los de armado, izado y aplomado de los apoyos, incluido la colocación de crucetas y anclaje, así como el herramental y todos los medios necesarios para ésta operación.
A continuación se hace referencia a las condiciones que habrán de regir para los distintos tipos de apoyos:
a) Antes del montaje en serie de las torres, si éstas son metálicas, la contrata deberá montar una de cada tipo, con el fin de comprobar si tiene algún error sistemático de construcción que convenga sea corregido por el constructor de las torres, con el suficiente tiempo.
b) El sistema de montaje del apoyo, será el adecuado al tipo de apoyo, y una vez instalado dicho apoyo, deberá quedar vertical, salvo en los apoyos de fin de línea o ángulo, que se le dará una inclinación del 0,5 % al 1 % en sentido contrario a la resultante de los esfuerzos de los conductores. En ambas posiciones se admitirá una tolerancia del 0,2 %.
Los tornillos se limpiarán escrupulosamente antes de usarlos y el apriete de los mismos será el suficiente para asegurarse el contacto entre las piezas unidas. Una vez apretados deberá de sobresalir de la tuerca dos hilos de vástago fileteado.
d) Para el montaje de apoyos metálicos, sólo se utilizarán como herramientas un punzón de calderero que servirá para hacer coincidir los taladros de las piezas, pero no se empleará para agrandar los taladros.
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PLIEGO DE CONDICIONES
e) En caso de roturas de barras y rasgado de taladros por cualquier causa, el contratista tiene la obligación de ponerlo en conocimiento del personal técnico y procederá al cambio de los elementos rotos.
f) La sección del tornillo viene dada por el diámetro de los taladros que atraviesa y en cuanto a la longitud, ésta se escogerá en función de los espesores de las piezas a unir. El contratista deberá acopiar los tornillos en lotes, en los que se indicará el número de las torres en las que se vayan a colocar.
g) Una vez la contrata haya comprobado el correcto montaje de los apoyos, procederá al graneteado de las tuercas de los tornillos, con el fin de impedir que se aflojen.
h) El procedimiento de levante será determinado por la Contrata, previa aprobación de la Dirección de la Obra. Todas las herramientas que se utilicen en el izado, se hallarán en perfectas condiciones de conservación, y serán las adecuadas.
i) En el montaje de los apoyos, se tomarán todas las precauciones pertinentes para evitar esfuerzos capaces de producir las deformaciones permanentes o grietas en los de hormigón.
j) Una vez determinado el montaje del apoyo, se separarán los vientos sustentadores, no antes de 48 horas en aquellos apoyos cuya cimentación sea de hormigón.
k) Terminadas todas las operaciones anteriores, y antes de proceder al tendido de los conductores, la Contrata dará aviso para que los apoyos sean recepcionados por la Dirección de Obra.
l) La comprobación de la perfecta ejecución de los apartados anteriores se hará sobre el 10 % de los apoyos presentados a recepción. Solo se admitirán diferencias en los largos y en el apriete de los tornillos hasta un máximo de un 0,2 % del total.
18.6 Tomas de Tierra.
El trabajo detallado de éste epígrafe comprende la apertura y cierre del foso y zanja para la línea del electrodo, así como la conexión del electrodo a la torre a través del macizo de hormigón.
Comprende así mismo el suministro de herramental necesario, la carga y transporte del material a montar desde el almacén a pie de obra.
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PLIEGO DE CONDICIONES
a) Cada apoyo llevará un electrodo de puesta a tierra, el cual será unido a la torre por medio de cable de acero de 50 mm2 de sección y con los elementos que prescribe el Reglamento de Líneas de Alta Tensión, las cuales pasará a través de la fundación por medio de un tubo.
b) Al pozo de la toma de tierra se le dará una profundidad tal, que el extremo superior del tubo, una vez hincado, quede como mínimo a 60 cm de la superficie del terreno.
La profundidad de la zanja de unión entre la pata del poste y el hoyo de la toma de tierra ha de ser de 60 cm.
c) La hinca de toma de tierra normal se hará en el lugar que indique la Dirección de Obra, no estando a distancia superior a 3 m de una de las patas del apoyo.
d) Una vez aceptada la partida se procederá al relleno del foso y zanja, debiéndose apisonar ésta fuertemente.
18.7
18.7.1
18.7.2
Tendido, Tensado y Regulado de Conductores.
Los trabajos comprendidos en éste epígrafe son los siguientes:
a) Colocación de los aisladores y herrajes de sujeción de los conductores.
b) Tendido de los conductores, tensado inicial, regulado y engrapado de los mismos.
Comprende igualmente el suministro de herramental y demás medios necesarios para estas operaciones, así como su transporte a lo largo de la línea.
Colocación de los Aisladores.
La manipulación de aisladores y de los herrajes auxiliares de los mismos se hará con el mayor cuidado, no desembalándolos hasta el instante de su colocación, comprobándose si han sufrido algún desperfecto, en cuyo caso la pieza deteriorada será rechazada y sustituida por otra en el caso de los aisladores rígidos, se fijará al soporte metálico estando el aislador en posición vertical invertida, el material de unión del aislador con el vástago será filástica impregnada de minio, a no ser que sea definitivo expresamente en otras condiciones especiales.
Tendido de los Conductores.
- Las bobinas deberán ser tratadas con sumo cuidado para evitar deterioros en los cables y mantener el carrete de madera en buen estado de conservación. Para ello en la carga y descarga
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PLIEGO DE CONDICIONES
se utilizarán mecanismos de elevación a muelles de descarga, para evitar choques bruscos de los carretes.
- Se tendrá especial cuidado que en los conductores que entre en su composición acero galvanizado, no estén en contacto con tierras o materias orgánicas, especialmente ambiente húmedo, un tiempo superior a 48 horas.
- No se comenzará el tendido de un cantón, si todos los postes de éste no están recepcionados.
- El tendido de los conductores, y especialmente los de aluminio-acero, se ejecutará de forma que éste no sufra ningún daño por roce, aplastamiento u otras circunstancias.
- En caso de emplearse tambores de frenado para el tendido de los cables serán necesarios dos tambores en serie, de diámetro no inferior a 60 veces el del conductor.
- Si se emplean cables pilotos para ejercer la tracción en el momento del tendido, éstos serán flexibles y antigiratorios, uniendo el cable conductor a través de bulones de rotación, para compensar los efectos de torsión.
- Las poleas de tendido del cable de Al-Ac serán de aleación de aluminio y su diámetro como mínimo 20 veces el del conductor.
Cada polea estará montada sobre dos rodamientos de bolas y las armaduras no rozarán sobre las poleas de aluminio.
- Durante el tendido, en todos los puntos de posible daño del conductor, el contratista deberá desplazar un operario con los medios necesarios para que aquel no sufra deterioro.
- Si durante el tendido se producen roturas de venas del conductor, el contratista debe consultar con la Dirección de obra la clase de reparación que se debe ejecutar.
18.7.3
Los empalmes de los conductores se efectuarán por el sistema que se indique en las Condiciones Especiales y su colocación se hará de acuerdo con las disposiciones contenidas en el Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
Tensado y Regulado de los Conductores.
Previamente al tensado de los conductores, deberán ser venteadas las torres de amarre en sentido longitudinal conforme con las instrucciones que recibirá el Contratista de la Dirección de Obra.
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PLIEGO DE CONDICIONES
A cada uno de los tramos en que quede dividida la línea entre cadenas de amarre, la denominaremos cantón.
Antes de regular el cable, se medirá su temperatura con un termómetro de contacto, poniéndolo sobre el cable durante 5 minutos, con ésta medida y la longitud del vano obtendrá por medio de las Tablas de Flechas y Tensiones la medida de la Flecha para un tensado correcto del cantón. La medida de la flecha se ejecutará según la indicada en la propuesta de la Norma UNE 21.001.
Si existen árboles que puedan estorbar para la regulación porque los conductores descansen en ellos, en su posición normal, deben ser cortados antes de la regulación, y su necesidad se preverá con el tiempo suficiente para obtener permiso de propiedad.
• Tolerancia de regulación.
Los errores admitidos en las flechas serán:
- De ±2 % en el conductor que se regula con respecto a la
teórica.
- De ±2 % entre dos conductores situados en planos verticales.
- De ±4 % entre dos conductores situados en planos horizontales.
Estos errores se refieren a los apreciados antes de presentarse la afluencia de los conductores. Dicho fenómeno sólo afecta al 1º de los errores, o sea, flecha real de un conductor con relación a la teórica, por lo que deberá tenerse presente al comprobar las flechas al cabo de un cierto tiempo de tendido.
18.7.4 Engrapado y Accesorios.
En ésta operación se cuidará especialmente, la limpieza de su ejecución, empleándose herramientas no cortantes, para evitar morder los cables de aluminio.
A.- Grapa de alineación y alineación-cruce.
Al ejecutar el engrapado se tomarán las medidas necesarias para conseguir un aplomado perfecto.
En el caso de que al engrapar sea necesario correr la grapa sobre el conductor para conseguir el aplomado de las cadenas de aisladores, este desplazamiento no se hará a golpe de
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PLIEGO DE CONDICIONES
martillo u otra herramienta; se suspenderá el conductor, se dejará libre la grapa y ésta se correrá a mano hasta donde sea necesario.
La suspensión del cable de aluminio se hará, o bien por medio de una grapa, o por cuerdas que no dañen al cable.
El apretado de los estribos se realizará de forma alternativa para conseguir una presión uniforme de la almohadilla sobre el conductor, sin forzarla, ni romperla. El punto de apriete de la tuerca será el necesario para comprimir la arandela elástica.
B.- Grapas de amarre.
En la grapa de amarre, si ésta es de estribos, se cuidará la perfecta colocación de éstos y la almohadilla, y el apriete de las tuercas será de forma alternativa en ambas ramas.
Si la grapa es de compresión, las distintas entalladuras de realizará girándolas un tercio de circunferencia, con el fin de que no se curve el eje de la grapa. Una vez comprimido el acero, se aplicará una capa de minio sobre la parte ondulada y la comprimida. La compresión del aluminio siempre comenzará por la patilla.
C.- Elementos de unión.
Tanto en éstas bridas, como en todas las uniones a través de las cuales circule corriente, se usará una impregnación conductora de la que de ninguna forma se puede prescindir, Así mismo es fundamental cuidar el perfecto aprieto de los tornillos de todos los elementos de las cadenas de aisladores y accesorios cogidos a ésta o al conductor, debido a que de no ser así las vibraciones del conductor, pueden aflojarlos, con el consiguiente riesgo de avería.
18.8 Centros de Transformación.
En primer lugar se prepararán la apertura y nivelación del foso para la correcta colocación del centro. Después se ralearán las zanjas; Deberán estar limpias de materiales que estorben en el tendido de los tubos los cuales deberán de asentar perfectamente.
En terrenos inclinados se hará una explanación del terreno al nivel correspondiente a la estaca central.
La tierra sobrante deberá de ser retirada a un lugar donde no produzca perjuicio ninguno.
Los embarrados y conexiones de alta tensión estarán constituidos por conductores aislados soportados por aisladores de apoyo.
105
PLIEGO DE CONDICIONES
Las conexiones, derivaciones y empalmes se realizarán con elementos apropiados, que para conductores de cobre de sección circular se recomienda que sean de apriete concéntrico.
Las conexiones de baja tensión se ajustarán lo dispuesto en el REBT.
Ningún circuito de baja tensión se situará sobre la vertical de los circuitos de alta tensión ni a menos de 45 cm, excepto si se instalan tubos o pantallas de proyección.
Se cuidará de respetar las distancias de las partes en tensión, a masa como establece en el vigente Reglamento. Los mandos de los aparatos deberán ser regulados para su perfecto funcionamiento.
Las condiciones de las circuitos de puesta a tierra:
-No se unirán al circuito de puesta a tierra ni las ventanas metálicas ni las puertas de acceso.
-En ninguno de los circuitos de puesta a tierra se colocarán elementos de seccionamiento.
-La conexión de neutro a su toma se efectuará siempre que sea posible antes del seccionamiento de baja tensión.
-Cada circuito de puesta a tierra llevará un borne para la fácil medida de la resistencia a tierra, situado en un punto de fácil acceso.
-La conexión del conductor de tierra con la toma de tierra se realizará de forma que no haya peligro de aflojarse.
-Los circuitos de puesta a tierra formarán una línea continua en la que no podrán incluirse en serie las masas del centro. Siempre la conexión de las masas se realizará por derivación.
-Los conductores de tierra podrán ser de cobre o acero.
-Cuando la alimentación de un centro se realice por medio de cables subterráneos provistos de cubiertas metálicas, se asegurará la continuidad de estas por medio de un conductor de cobre lo más corto posible de una sección no inferior a 50 mm2. Las cubierta metálica se unirá al circuito de tierra de las masas.
Puesto que se realizará la medida en alta tensión, se instalarán tres transformadores de intensidad y tres de tensión en el sentido de circulación de la energía.
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PLIEGO DE CONDICIONES
Los transformadores de medida deben ser instalados de forma que sus placas de características sean visibles una vez abierta la celda que los contiene. Se reserva una celda exclusivamente para medida.
Las líneas de conexión del equipo de medida, serán lo más cortas posibles, canalizadas en tubos visibles. La tierra de los secundarios de los transformadores de medida, se llevarán directamente de cada transformador al punto de unión con la tierra para medida y de aquí se llevará, en un solo hilo, a la regleta de verificación. Los contadores se colocarán en un módulo exterior a la celda, estando los hilos de conexión bajo tubo de acero.
El error en la medida producido por los empalmes y los conductores no serán superior al 0,2 % en valor absoluto. El equipo de medida estará montado de tal forma que pueda precintarse en los mecanismos de regulación por Organismos Competentes de la Administración y en los de conexión de Sevillanas de Electricidad, sin impedir a su vez la visibilidad de los integradores de medida. Los contadores de medida de energía reactiva se colocarán siempre según el orden de sucesión de fases y en primer lugar. El de activa a continuación.
Durante la ejecución de las obras o una vez finalizada, el Director de obra podrá verificar si los trabajos realizados están de acuerdo con las especificaciones contenidas en este Pliego. Esta verificación se llevará por cuenta del contratista.
Una vez finalizadas las instalaciones el contratista deberá de solicitar la oportuna recepción global de la obra. En la recepción de la instalación se incluirá los siguientes conceptos:
-Aislamiento: Medición de la resistencia de aislamiento del conjunto de la instalación.
-Ensayo dieléctrico: Todo el material que forma parte del equipo eléctrico del centro deberá de haber soportado por separado las tensiones de prueba a frecuencia industrial y a impulso tipo rayo.
-Instalación de puesta a tierra: Se comprobará la medida de las resistencias de puesta a tierra, las tensiones de contacto y de paso.
-Regulación y protecciones: Se comprobará el buen estado de funcionamiento de los relés de protección y su correcta regulación.
107
PLIEGO DE CONDICIONES
18.9 Local
El local del Centro de Transformación no albergará en su interior ninguna instalación ajena a su función, ni estará atravesado o cruzado por tuberías de agua, desagües u otros servicios.
La ventilación queda garantizada mediante rejillas con lamas en forma de V invertida con tela de mosquitero.
Las puertas serán metálicas galvanizadas de doble hoja, de apertura hacia el exterior, que pueden abatirse totalmente sobre la fachada.
Los centros de transformación prefabricados de hormigón cumplirá con la recomendación UNESA 1303ª o la norma que la sustituyera.
Quedará prohibido el acceso a los centros de transformación a toda persona ajena al servicio. Se excluye de esta prohibición a los funcionarios de la Dirección de obras de Industria y Energía, así como a los de Inspección del Trabajo, siempre y cuando actúen en actos de servicio.
En todo el centro de transformación se instalará una banqueta aislante, guantes aislantes y una pértiga de maniobras. Así mismo, se colocará en sitio visible el esquema unifilar realizado en el centro. También se instalarán indicadores de instalación de alta tensión e instrucciones de primeros auxilios a accidentados por contactos con partes en tensión.
En caso de accidente no se verterá agua sobre la instalación, pues pueden producirse contactos y ponerse en comunicación los circuitos primarios con los secundarios, quedando en alta toda la instalación.
18.10 Aparamenta
En este apartado si incluyen el disyuntor de protección general, los interruptores-seccionadores y las celdas de protección de los transformadores de potencia.
Todos ellos serán tripolares y realizarán la extinción del arco mediante autosoplado de hexafuloruro de azufre. Todos los contactos y bornes de conexión serán de una sola pieza de cobre plegado en frío.
Serán del tipo denominado bajo envolvente metálica, siendo este material prefabricado, debiéndose garantizar mediante protocolos de ensayos las características eléctricas del conjunto, y cumplirán lo especificado en las normas UNE 29009 y 36086.
En el interior y junto la puerta se instalará un extintor de eficacia 610B.
108
PLIEGO DE CONDICIONES
En el montaje convencional y por motivos de seguridad se colocará necesariamente un mando por manivela para su apertura y cierre, para todos los interruptores de cable o línea.
De acuerdo con lo indicado en el apartado 1.1.1 del MIE RAT-12, los niveles de aislamiento a considerar en las instalaciones serán los siguientes:
- Tensión más elevada para el material ... 20 kV - Tensión soportada nominal a los impulsos tipo rayo 125 kV - Tensión soportada nominal de corta duración 50 Hz
..................50 kV
18.11
18.12
También admitirán durante un segundo una intensidad de cresta de 16 kA y resistir sin formación de arco y durante un minuto una sobretensión trifásica de 60 kV.ef
Las celdas interruptor-seccionado estarán equipadas con seccionadores de puesta a tierra, existiendo entre ambos seccioanodores un enclavamiento seguro, de modo que cuando uno esté abierto el otro esté cerrado y viceversa.
Cada cabina o celda separable llevará una placa de características con los siguientes datos:
- Nombre del fabricante o marca de identificación. - Número de serie o designación de tipo, que permita obtener toda la información necesaria. - Tensión nominal. - Frecuencia nominal. - Intensidades nominales de las barras generales y los circuitos.
Cables
Los cables de alta tensión cumplirán lo reseñado en la Memoria Descriptiva.
El puente de alta tensión será de una sección de cobre de 25 mm2, de aislamiento de polietileno reticulado o etileno propileno 18/20 kV.
El resto del cableado utilizado en baja tensión cumplirá con la instrucción MIE RAT-007.
El contratista informará por escrito al Director de obra del nombre del fabricante de cables y le enviará una muestra de los mismos.
Armario de Baja Tensión
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PLIEGO DE CONDICIONES
Admitirá cuatro salidas y un módulo de aplicación y estarán dotados de los desconectores ncesarios para las salidas de cables, provistos de fusibles de uso general aptos para la intensidad nominal de las líneas que alimentan.
El elemento de corte de cada línea, podrá ser unipolar o tripolar, con poder de corte de 630 A, colocándose un interruptor adecuado que incluso, podrá ser único para la salida del transformador.
El neutro de las salidas de baja tensión será seccionable mediante el uso de la herramienta adecuada.
Los armarios estarán construidos conforme a las normas CEI-529
El grado de protección ha de ser IP-54.
Los elementos plásticos que contengan serán autoextingibles a 96 º C según normas CEI-695.21 y C15-100.
El embarrado de que dispongan será de cobre electrolítico y capaz de soportare esfuerzos térmicos y electrodinámicos de cortocircuito, calculados en la Memoria de Cálculo.
Se indicarán en unas placas características:
- Nombre del fabricante y número de serie. - Intensidad en amperios. - Número de líneas de salida.
18.13
Los fusibles irán instalados en el interior de las celdas de protección del transformador.
18.14
Fusibles
Todos los fusibles serán de tipo de alto poder de ruptura.
El calibre de los mismos dependerá de la potencia del transformador a proteger.
Los fusibles cumplirán lo especificado en la norma UNE 21120.
Deberán estar construidos de forma que no produzcan proyecciones de metal fundido ni formación de llama, y llevar grabado el calibre por el 80 % de la corriente máxima que pueden soportar indefinidamente.
Equipo de Medida.
110
PLIEGO DE CONDICIONES
Se emplearán conductores de cobre con aislamiento del tipo H07VR, según UNE 21031/B, siendo las secciones, función de las longitudes de las conexiones y de carga de los aparatos conectatados, indicándose como valores mínimos los siguientes:
Potencia de precisión mínima...............................15 VA
- Circuito de intensidad 1 x 4 mm2
- Circuito de tensión 1 x 2,5 mm2
- Neutro 1 x 4 mm2
- Tierras de carcasas de transformadores: Redondos o barras de Cu de 8 mm de diámetro
de medida de A.T.
El tipo de contadores será de montaje saliente y estarán homologados por la administración competente.
La tensión nominal de los contadores será 110/√3. La precisión de los contadores ha de ser:
Contadores de energía reactiva: Clase 1
Contadores de energía activa: Clase 2
Los transformadores de intensidad estarán homologados por la Administración competente, siendo las características técnicas las siguientes
Clase de precisión mínima....................................0.5
Tensión nominal de aislamiento.......................... 36 kV
Tipo de aislamiento............................................ seco
Intensidad límite térmica mínima.........................5 kA
Intensidad límite dinámica mínima.......................2,5-5 kA
111
PLIEGO DE CONDICIONES
Factor de sobrecarga mínimo.................................5
Intensidad nominal secundaria...............................5 A
Intensidad nominal primaria...................................150 A
Los transformadores de tensión estarán homologados por la administración competente.
En los circuitos secundarios de estos transformadores sólo se podrán conectar los circuitos voltimétricos de los transformadores, que sirvan para la facturación, así como la alimentación de aquellos elementos necesarios para dicha facturación ( relojes de tarifación, etc. ).
Las características térmicas fundamentales de los transformadores de tensión son las siguientes:
Clase de precisión mínima....................................0.5
Potencia de precisión mínima...............................50 VA
Tensión nominal de aislamiento.......................... 24 kV
Tipo de aislamiento............................................ seco
Tensión nominal secundaria..................................110/√3 V
Tensión nominal primaria......................................22/√3 kV
Tipo.........................................................................Un polo aislado
18.15 Transformador
Se usará un transformador en baño de aceite.
El transformador en baño de aceite se ajustará a las normas CEI, UNE 20138 y recomendaciones UNESA 5201 y 5204.
112
PLIEGO DE CONDICIONES
La tensión del primario nominal de trabajo será de 20 kV, para ello deberá de llevar bajo tapa las conexiones necesarias para la tensión de 20 kV. La tensión del secundario será de 380/220 V de valor nominal.
Se prohíbe usar piraleno como refrigerante.
El transformador irá provisto de regulador de tensión, que se puede accionar sin carga, con una regulación posible de 2,5 y 5% de la tensión nominal.
El fabricante será de conocida solvencia y su marca de fabricación será internacionalmente conocida.
El aceite estará obtenido por destilación fraccionada del petróleo y refinada con posterioridad. Sus características más importantes serán:
Color: observado a contraluz en un tubo de ensayo de 15 mm, aparecerá claro y limpio.
Peso específico: a 20 grados, 8 grados Engler; y a 50 grados, 2,5 grados Engler como máximo.
Temperatura de inflamación mínima: 140 grados.
Rigidez dieléctrica: 100 kV/cm
Alteración del algodón: al introducirlo en el aceite durante 10 minutos y probado a tracción inmediatamente después del secado del mismo, presentará una reducción no mayor del 35% en su coeficiente de tracción inicial.
Acidez orgánica: será de un máximo de 0,05% en ácido oleico.
Asfalto y resinas: exento
Los cables de unión entre las celdas de protección y el transformador serán de aislamiento a base de polietileno reticulado, de 50 mm2 de sección, 18/30 kV.
Los ensayos a que se someterá al transformador serán:
De medida:
Resistencia arroyamiento.
Relación de transformación y grupos de conexiones.
113
PLIEGO DE CONDICIONES
medida de las pérdidas y de la corriente de vacío.
Pérdidas debidas a las cargas.
Tensión de cortocircuito.
Dieléctricos a frecuencia industrial:
Tensión aplicada.
Tensión inducida.
Sobre los conmutadores de forma en carga.
Calentamiento.
De choque onda plana.
18.16
18.17
Deben estar homologados por el Ministerio de Industria de Energía.
Se indicará en una placa el tipo, la capacidad de carga, la vida útil y el tiempo de descarga.
-Centro de Mandos
Será metálico, tratado químicamente. Tendrá el cierre hermético, de manera que resguarde a los elementos en él alojados de la humedad. Deberá de llevar cerradura, con llave, para que el interior sólo pueda ser manipulado por el personal especializado.
Los interruptores magnetotérmicos cumplirán con las normas UNESA y serán de las características ya citadas en la Memoria Descriptiva.
La célula fotoeléctrica deberá de soportar la acción de los agentes atmosféricos sin que afecte a su función.
El relé crepuscular deberá de ajustarse para que la intensidad luminosa descienda de 10 lux
Extintores Manuales
Llevarán incorporados un soporte para poder fijarlos al paramento vertical.
Se ajustará los criterios de calidad y ensayo de los extintores móviles, de la norma UNE 23110-75 ( extintores portástiles de incendios ), así como el Reglamento de Aparatos a Presión.
114
PLIEGO DE CONDICIONES
18.18 Conductores Aislados
18.19
Las cajas serán empotrables, de material aislante, con tapas del mismo material, ajustable a presión, llevarán huellas de ruptura para el paso de tubos.
18.20
18.21
18.22
Serán conductores unipolares rígidos de cobre, el aislamiento será de policloruro de vinilo, de color azul claro para conductores de neutro, negro o marrón para conductores de fase y bicolor ( amarillo-verde ) para conductor de protección.
Se seguirá lo especificado en la norma UNE 21031.
Caja de Derivación
Podrá disponerse de cajas superficiales, las cuales llevarán entradas elásticas, con grado de protección IP-547.
Material de Conexión
Todos los elementos utilizados para las conexiones de conductores tendrán unas dimensiones ajustadas a la sección de estos.
Tanto las partes metálicas como las aislantes presentarán una superficie libre de grietas o defectos.
Permitirán el apriete de los conductores y en su caso la fijación al soporte, sin sufrir daño o deformación.
Interruptores
Serán de corte unipolar, empotrables.
Estarán constituidos por base aislante con borne para conexiones y conductores y mecanismos de interrupción, soporte metálico con dispositivo de fijación a la caja, mando accionable manualmente y placa de cierre aislante.
Armarios
115
PLIEGO DE CONDICIONES
Serán de material aislante, empotrables con tapas del mismo material, sujetas con bisagras, ajustables a presión a con tornillos.
La tapa llevará las aperturas necesarias para que sobresalgan los elementos de, maniobra de los interruptores.
En su parte superior dispondrá de un espacio reservado para la identificación del instalador.
La caja llevará huellas laterales de ruptura para el paso de tubos y elementos para la fijación de interruptores diferenciales y magnetotérmicos.
18.23
18.24
Luminarias
Las luminarias tendrán la forma y dimensiones que aparecen en la documentación técnica.
Son de tipo horizontal y en su interior se alojará el equipo de encendido.
Para las lámparas fluorescentes, estarán constituidas por armaduras y portalámparas, llevando un sistema de sujeción así como alojamiento para reactancias, condenadores, cebadores y demás accesorios para su fijación al techo.
Para las lámparas incandescentes tendrán características similares a la anterior, llevando un portalámpara para alojar mediante rosca a la lámpara, según el tipo que se señala en la documentación.
Tanto las luminarias como el equipo auxiliar cumplirán con lo prescrito en las Normas de Alumbrado Urbano del Ministerio de la Vivienda.
Antes de ser aceptada por el director de obra el tipo de luminaria a instalar, será necesaria la presentación por el contratista al técnico encargado de:
Catálogo de dimensiones y características.
Escrito del fabricante con la calidad del aluminio utilizado en la fabricación.
Curvas de intensidades luminosas o curvas polares.
- Curvas isolux del suelo.
Lámparas
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PLIEGO DE CONDICIONES
Las lámparas a utilizar cumplirán lo señalado en el Pliego de Condiciones Constructivas del Ministerio de Industria, Reglamento de Verificaciones Eléctricas y Normas de Alumbrado Público.
Se utilizarán lámparas nuevas y con cierta garantía de su funcionamiento, el tipo de lámpara viene especificado en la documentación.
Las lámparas de vapor de mercurio serán de color corregido con baño interior de fósforo fluorescente.
La reposición de las lámparas deberá realizarse cada vez que se alcancen valores inferiores de iluminación a los requeridos.
Todas las lámparas llevarán gravadas de forma clara u legible las siguientes indicaciones.
Maraca de origen.
Potencia nominal en Wattios.
Color aparente.
Condiciones de encendido.
El contratista presentará al director de obre catálogos con los tipos de lámpara a utilizar, sobre los que se habrán hecho los cálculos y donde deberán figurar las características más importantes.
Le dará carta del fabricante con las características que deben de reunir los elementos de encendido a instalar para el tipo de lámpara a emplear, indicando no sólo la intensidad de arranque sino también la potencia y corriente absorbidas, la resistencia a la humedad, el calentamiento admisible, etc...
En un laboratorio se hará un ensayo de flujo luminoso total, rendimiento, envejecimiento y depreciación de la lámpara.
El número de lámparas a ensayar será de una por cada embalaje.
Los portalámparas no deberán tener ninguna parte metálica en contacto con los conductores. Sus elementos aislantes serán de porcelana. Estarán provistos de amplios y sólidos contactos eléctricos que permitan el paso de la máxima corriente sin producirse calentamientos excesivos.
117
PLIEGO DE CONDICIONES
18.25
El fondo de las zanjas se nivelará cuidadosamente retirando todos los elementos puntiagudos o cortantes; sobre el fondo se dipositará la capa de arena que servirá de asiento de los tubos protectores.
Alumbrado Público.
Las zanjas no se excavarán hasta que vaya a realizarse el tendido de los cables o la colocación de los tubos protectores.
Los conductos protectores de los cables estarán constituidos por tubos de PVC. Descansarán sobre un lecho de 10 cm de arena fina.
El tendido de los cables se hará con sumo cuidado evitando la formación de roces y torceduras. Como piezas de unión se emplearán manguitos y piezas en forma de T estañado con ranuras para la introducción de los cables. Los empalmes se dispondrán en el interior de cajas metálicas.
Los cables que unen la conducción de energía con los portalámparas de los puntos de luz, no sufrirán deterioro a su paso por el interior de los brazos.
Para el transporte de los báculos se emplearán los medios auxiliares necesarios para que durante el transporte no sufran deterioro alguno.
El izado y colocación de los báculos se efectuará de modo que queden perfectamente aplomados en todas las direcciones, no siendo admisible el emplear cuñas o calzos para el montaje definitivo. Los báculos se unirán en un macizo de hormigón por medio de unos penos y placa de fijación unida al fuste. Los báculos se montarán transcurridas 48 horas como mínimo desde el vertido del hormigón.
La reactancia y condensador se instalarán en el interior de la luminaria.
Las acometidas se harán de acuerdo con las normas que establece el REBT.
La célula fotoeléctrica del centro de mando se colocará en la columna más cercana a él, orientada de forma que no incida sobre ella la luz solar directamente.
El conexionado de los distintos puntos de luz a la re alimentadora se efectuará de forma que le sistema quede lo más equilibrado posible, a tal fin se procurará que las luminarias se conecten en orden alternativo una a cada fase de la instalación.
Terminada la instalación en cada luminaria se procederá a la conexión de cada circuito a la red comprobando el buen funcionamiento de cada punto de luz. Las pruebas se realizarán por
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PLIEGO DE CONDICIONES
espacio de un tiempo igual al normal diario, verificando que no existan calentamientos anormales.
Las deformaciones, grietas, roturas, desperfectos y modificaciones no autorizadas en la obra serán motivo suficiente para que se demuelan y se construyan total o parcialmente las obras defectuosas, si así lo estima el director.
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