Date post: | 07-Jul-2018 |
Category: |
Documents |
Upload: | andriana-surdu |
View: | 219 times |
Download: | 0 times |
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 1/14
Notiuni generale.
Proiectul de curs prevede proiectarea sistemelor de incalzire centrala cu apa si asistemelor de ventilare in blocuri de locuit cu trei nivele. In proiectul dat se va efectua calculul elementelor sistemelor de incalzire siventilare, precum si proiectarea sistemelor de incalzire si ventilare in conformitate
cu normele in vigoare.
Date initiale
Varianta planului 8Orasul LeovaTemperatura celei mai reci zile te
I= -19˚Temperatura celor mai reci 5 zile te
v= -1!˚Temperatura medie a celei mai reci luni tm.e= -"."˚
Temperatura medie pe sezonul de încălzire tm.s= #$,8˚ Durata sezonului de încălzire zs.%=1&! zileOrientarea fatadei principale 'ordTip acoperis plan, din rulouri de ruberoid
Calculul termotehnic pentru ingradirile de protectie
'r.strat (aterialul
stratului
)ensitateamaterialului
*, +gm"
rosimeastr.constructive
, m
oeficientul deconductibilitatetermica/,0m˚
1 (ortar din var cunisip
1&$$ $.$ $.2$
aramida din silicatcu 13 goluri
13$$ $."8 $.&3
" Poliuretan e4pandat &$ 5 $.$31
3 (ortar din ciment cunisip
18$$ $.$ $.2&
Pentru orasul Leova avem tev= -1!˚6 tm.s= #$,8˚6 zs.%=1&! zile.
)eterminam indecele grad7zi Dd=(t i−t ms)∗ zsi = $-$.8: 7 1&! = "1&8 ˚
alculam Rreq = ;7
Dd #<6 unde ;= $.$$$"!, <=1.3
Rreq=¿ $.$$$"!7"1&8#1.3=.!1
)eterminam valoarea rezistentei termice cu formula
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 2/14
$31,$8$2,$
"
1
2&,$
$.$
$31.$&3.$
"8,$
2$.$
$.$
2,8
111
3
3
"
"
1
1 X X R
ei
tot +≡+++++=+++++=α λ
δ
λ
δ
λ
δ
λ
δ
α
5=$.$2
>nde ?i 6 ?e @ coeficienAii de scBimb de cCldurC pe suprafeAele interioarC Die4terioarC a clCdirii. Ee adoptC din '..(. .$3.$.-99 Di sunt egali cu
?i =8,2 6 ?e ="
rosimea reala a stratului termoizolant1
δ
= $.$$16 dar R PE
r
= 1.$9
oeficientul termic global se determina cu relatia
K PE=1
R PEr =$."98
Calculul termotehnic al planseului ultimului nivel
'r.strat (aterialul
stratului
)ensitateamaterialului,*, +gm"
rosimeastraturilor
constructive, m
oeficientul deconductibilitat
e termica/,0m˚
1 Placa din beton otel !$$ $.$ 1.9
uberoid &$$ $.$$1! $.12
" azbeton 3$$ 5 $.13
3 (ortar din ciment
nisip
18$$ $.$3 $.2&
! uberoid &$$ $.$$3! $.12
Pentru orasul Leova avem tev= -1!˚6 tm.s= #$,8˚6 zs.%=1&! zile.
)eterminam indecele grad7zi Dd=(t i−t ms)∗ zsi = $-$.8: 7 1&! = "1&8 ˚
alculam Rreq = ;7
Dd #<6 unde ;= $.$$$3!, <=1.9
Rreq=¿ $.$$$3!7"1&8#1.9=".""
)eterminam valoarea rezistentei termice cu formula
$31,$"81.$
1
1
12,$
$$3!.$
2&,$
$3.$
13.$12.$
$$1!,$
9.1
$.$
2,8
111
3
3
"
"
1
1 X X R
ei
tot +≡++++++=+++++=α λ
δ
λ
δ
λ
δ
λ
δ
α
5=$.$3
>nde ?i 6 ?e @ coeficienAii de scBimb de cCldurC pe suprafeAele interioarC Die4terioarC a clCdirii. Ee adoptC din '..(. .$3.$.-99 Di sunt egali cu
?i =8,2 6 ?e =1
rosimea reala a stratului termoizolant
1δ
= $."2!6 dar
R Pr
= ".$&oeficientul termic global se determina cu relatia
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 3/14
K PE=1
R P
r =$."2
In acest caz, daca 5F$.", trebuie de scBimbat materialul termoizolant, deoarecegrosimea materialului e prea mare deci eficienta acestuia este mica.
Calculul termotehnic al pardoselei deasupra subsolului
'r.strat (aterialul
stratului
)ensitateamaterialului,*, +gm"
rosimeastraturilor
constructive, m
oeficientul deconductibilitat
e termica/,0m˚
1 Placa din beton otel !$$ $.$ 1.9
uberoid &$$ $.$$1! $.12
" Poliuretan e4pandat &$ 5 $.$31
3 (ortar din ciment sinisip
18$$ $.$3 $.2&
! ParcBet laminat 2$$ $.$1 $."!
Pentru orasul Leova avem tev= -1!˚6 tm.s= #$,8˚6 zs.%=1&! zile.
)eterminam indecele grad7zi Dd=(t i−t ms)∗ zsi = $-$.8: 7 1&! = "1&8 ˚
alculam Rreq = ;7 Dd #<6 unde ;= $.$$$3!, <=1.9 Rreq=¿ $.$$$3!7"1&8#1.9=".""
)eterminam valoarea rezistentei termice cu formula
$31,$3!".$
1
1
"!,$
$1.$
2&,$
$3.$
$31.$12.$
$$1!,$
9.1
$.$
&
111
3
3
"
"
1
1 X X R
ei
tot +≡++++++=+++++=α λ
δ
λ
δ
λ
δ
λ
δ
α
5=$.112
>nde ?i 6 ?e @ coeficienAii de scBimb de cCldurC pe suprafeAele interioarC Die4terioarC a clCdirii. Ee adoptC din '..(. .$3.$.-99 Di sunt egali cu
?i =& 6 ?e =1
rosimea standarta a stratului termoizolantδ
= $.$$16 dar R Pd
r
= $.23!
oeficientul termic global se determina cu relatia
K PE=1
R Pr =1."3
Calculul termotehnic al ingradirilor vitrate
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 4/14
ezistenta normata la transfer termic al ferestrelor se adopta in functie de
destinatia cladirii si indecele grad7zi, Dd , al localitatii. ;stfel
Rfd =$."9
Ee adopta timplarie de lemn sau masa plastica cuplata cu foi de geam.Galoarea coeficientului de transfer termic global, H, se determina cu relatia
K fd=
1
R Pr =.!&
ipul usilor de acces Ee adopta usi duble cu tambur intre ele.ezistenta la transfer termic se determina din relatia RU =$.&7
R PE = 1.3
Galoarea coeficientului de transfer termic global, H, se determina cu relatia
K U = 1
RU =$.&8
Calculul pierderilor de caldura
Pentru asigurarea in incaperi a parametrilor aerului conform normelor in vigoare lacalculul puterii termice a sistemului de incalzire este necesar sa se ia in
consideratie Pierderile de caldura prin ingradirile e4terioare de constructie pereti
e4teriori PJ, planseul ultimului nivel P, ingradiri vitrate K) si >):,respectiv, prin ingradirile dintre incaperile a caror diferenta de temperatura
nu depaseste " grade. 'ecesarul de caldura pentru incalzirea aerului e4terior infiltrat in incaperea
incalzita. 'ecesarul de caldura pentru incalzirea materialelor, unitatilor de transport
intrate in incapere. ;porturile regulate de caldura degaata de la aparatele electrice, corpurile de
iluminat, oameni, utilaul teBnologic si alte surse.
Pierderile de baza de caldura.
Pierderile de caldura se calculeaza cu formula
nt t F K Q c
e
c
i 7:77$ −=
,
in care, H-este coieficientul de transfer termic global al ingradirilor,
( )67, 1
C mW °
K-aria suprafetei perpendiculare directiei flu4ului de caldura a
ingradirii,
1
m, cu precizia
$!.$±:.
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 5/14
Necesarul de caldura pentru incalzirea aerului infiltrat .
antitatea de caldura necesara pentru incalzirea aerului rece infiltrat prinrosturile ferestrelor si usilor de balcon trebuie calculat cu formula
67:7778.$ 1Minf K t t cQ c
eia −=
67:77778.$ 1
M
inf K t t c !Q c
eia −= ρ
ρ
-densitatea aerului din incapere6
a !
-debitul de aer61 K
-coeficientul in care tine cont de influienta asupra temperaturii aerului infiltrat aflu4ului termic6
it
si
c
et
-temperaturile de calcul ale aerului interior si e4terior6
a
,HgB-debitul de aer infiltrat in incapere.
Degajari de caldura)in aceste considerente la calculul pierderilor de caldura a cladirilor de locuit pentru bucatarii si incaperile de locuit se permite a considera flu4ul de calduradegaat a fie gal cu 1$N pentru un metru patrat de suprafata vie a pardoselei.
Bilantul de caldura al incaperilor
Pentru determinarea pierderilor totale de caldura se intocmeste bilantul de calduraal incaperilor pentru timpul de iarnaQtot =Qb+Qinf −Qd
oate aceste data se introduce in tab.1 alculul pierderilor de caldura
nr .% n c C p e r i
P a r a m e t r i i
i n gr a d i r i i
; d a o s ur i
P i e r d e r i l e
t o t a l e d e
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 6/14
'uma r ul i nc a pe r i i
) e s t i n a t i a
s i t e m p e r a t ur a a e r ul ui i n t e r i or ,
) e n umi r e a
)
i m e n s i uni l e , a 4 b ,m
;r i a ,K ,
m2
o e f i c i e n t ul d e
t r a n s f e r t e r mi c gl o b a l ,H , N
m2
)i f e r e n
t a d e c a l c ul d e t e m p e r a t ur e
b
1
3
o e f i c i e n
t ul t o t a l d e a d a o s ur i ,1 # O e
P i e r d e r i l e d e c a
l d ur a c u e vi d e n t a a d a o s ur i l or
1 " 3 ! & 2 8 9 1$ 11 1 1" 13 1! 1& 12
P
$1
amera
de
locuit,
#
℃
PJ ' !.34" 1&. $."98 "2 "9 $.1 1.1 &"
839 1$ 12
PJ N 3.&4" 1".8 $."98 "2 $" $.$
!
1.$
!
1"
K) ' 1.!41.3 .1 .1& "2 1&8 $.1 1.1 18!
Pd - !43. 1 1."3 2.2! 28 $ 1 28
P
$<ucata-
rie
#18
℃
PJ ' .&4" 2.8 $."98 "" 1$ $.1 1.1 11
$ 1$1 !11PJ ' 1.!41.3 .1 .1& "" 1!$ $.1 1.1 1&!
Pd - .343. 1$.$8 1."3 3.2! ""! $ 1 ""!
s #1&
℃
PJ ' .&49 ".3 $."98 "1 89 $.1 - 1.1 "18
1"29
>) ' 1.4. .&3 $.8 "1 " $.1 .3
"
".!
"
81
K) ' 4141.3 .8 .1& "1 188 $.1 - 1.1 $2
Pd - &.&4.& 12.1& 1."3 2.9 &3" - - 1 &3"
P - &.&4.& 12.1& $."2 ".! 1"$ - - 1 1"$
1$1
amera
de
locuit
#
℃
PJ ' !.34" 1&. $."98 "2 "9 $.1 1.1 &"
893 1$ 1"3!PJ N 3.&4" 1".8 $."98 "2 $" $.$
!
1.$
!
1"
K) ' 1.!41.3 .1 .1& "2 1&8 $.1 1.1 18!
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 7/14
1$<ucata-
rie
#18
℃
PJ ' .&4" 2.8 $."98 "" 1$ $.1 1.1 11
$ 1$1 12&K) ' 1.!41.3 .1 .1& "" 1!$ $.1 1.1 1&!
$1
amerade
locuit
#
℃
PJ ' !.34" 1&. $."98 "2 "9 $.1 1.1 &"
893 1$ 1!23
PJ N 3.&4" 1".8 $."98 "2 $" $.$
!
1.$
!
"1
K) ' 1.!41.3 .1 .1& "2 1&8 $.1 1.1 18!
P - !43. 1 $."2 ""." 9 $ 1 9
$
<ucata-
rie
#18
℃
PJ ' .&4" 2.8$ $."98 "" 1$ $.1 1.1 11
$ 1$1 !28K) ' 1,!41,3 .1 .1& "" 1!$ $.1 1.1 1&!
P - .343. 1$.$8 1."3 9.2 3$ $ 1 3$
Alegerea si calculul cazanului
alculam totalul pierderilor de caldura in casa de locuit cu formulaQC = OQ=
Q P01 # Q P02 #
Q101 #
Q102 #
Q201 #
Q202 #7
QCS #O Qi 6 N
Qi =Q P03 #
Q P04 # Q P05 #
Q P06 # Q P07 #
Q P08 # Q P09 #
Q P10 # Q P11 #
Q P12
#
Q P13
6
Qi = F Pd 71$$, N6
Qi =
1$$$#1$$#1$$#&$$#1&$$#8$$#89"$$#$$$#18$$#12$$=1289&NR18+NQc = 12#!11#1"3!#12!23#!28#71"29#1289&=&9&!NR2+N
Ee adopta marca cazanului ProtBerm "$HG urbo cu puterea nominala de "$+N.
ombustibilul utilizat @ gaz natural
abaritele azanului 8$243!$4"&$ mm
Calculul si alegerea corpurilor de incalzit
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 8/14
In proiectul de curs, calculul de dimensionare a corpurilor de incalzire seefectueaza pentru 2 incaperi a blocului. Ee recomanda de folosit radiatoare din oteltip Kerolli. alculul este prezentat in tabelul nr.
' r . i n c a p e r i i
P i e r d e r i d e c a l d u r
aemperaturile si diferentele lor
n
o e f i c i e n t u l S
qrealnom , N qaccep
, N)imens.corp. de
incalzire
I i p u l c o r p u l u i d e i n c a l z i r
e
; e r u l u
i;gentuluitermic T
t n
,℃
Tt c
,℃
U,mm
L,
mmintrare iesire
Q0
,N
t ai ,
℃
t 1 ,
℃
t 2 ,
℃
P $1 12
=1$&".!
# 8$ &$ &$ 38 1."
1
$.9
!
1133 1$21 &$$ !$$ ip
P$
!11 #18 8$ &$ &$ ! 1."$
$.8
&" 2$" &$$ 2$$ ip
11
1$1 1"3!=&2.!
# 8$ &$ &$ 38 1."1
$.9"
2" 238 !$$ 3$$ ip
1$ 12& #18 8$ &$ &$ ! 1."
$
$.8
1! !1 3$$ "$$ ip
11
$1 1!23=282
# 8$ &$ &$ 38 1."1
$.9"
83& 9"3 3$$ &$$ ip
$ !28 #18 8$ &$ &$ ! 1."$
$.8
2$! 2!3 3$$ 9$$ ip
11
E 1"29 #1& 8$ &$ &$ !3 1."
$.82
1!8! 12!8 &$$ &$$
V
ip
""
Calculam coeficientul de vitrare a cladirii
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 9/14
oeficientul de vitrare a cladirii se calculeaza din formula Atotfer
A tot fatada71$$W=
84.7
778.8 71$$W=1$.88W
Pentru casele de locuit coeficientul de vitrare nu trebuie sa depaseasca 18W, decicladirea e4aminata corespunde normelor in vigoare.
Calculam coeficientul de compactitate a cladirii
K edes
=
Ae∑ ¿
V h¿
6
>nde
∑ ¿ A e
¿ - aria totala a suprafetelor interioare a elementelor de incBidere e4terioare.
V h -volumul incalzit.
V h =∫¿h¿ 7
∫¿
l¿7∫¿b¿ = 8.271!.&718.=8.2
∫¿h¿
=.37"7$.&=8.2
;=1!.&77.2#18.77.2: # 8".97=2!$."& K e
des
= $." X $.!3 deci compactitatea coincide.
Proiectarea si calculul instalatiilor de ventilare
Eisemul de ventilare in cladirea propusa ese naual, neorganizat, de refulare prin
descBiderea usilor si ferestrelor. Gentilarea de aspiratie este organizata prin canaleseparate amolasate in bucatarii si <E, cite un canal separate pentru fiecareincapere. alculul se face pentru un apartament de colt.)atele se introduc in tabelul nr ".
Calculul debitului necesar de aer
'r. Incaperii )enumireaincaperii
)imensiunile m
EuprafataIncaperii,m
2
Indiciin sau +
)ebitul deaer necesar m
3/h
)ebitul de aer necesar conform spatiului locativP$11$16$1
:Ydaie
locativa!43. 1 " m
3/m
2h &"
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 10/14
P1"11"61": Ydaielocativa
".34!.$ 12 " m3/m
2h !1
otal= 113 m3/h
)ebitul de aer necesar pentru incaperi au4iliare
P$ <ucatarie - -&$
m3/h &$
P1! <E - - !$ m3/h !$
otal = 11$ m3/h
In apartamente cu sau cu o singura odaie, se amplaseaza aragaz cu ocBiuri, cu "si mai multe odai @ cu 3 ocBiuri. In dependent de numarul de ocBiuri se determinadebitul necesar de aer.
Pentru ocBiuri = &$Pentru 3 ocBiuri =9$
Galoarea de calcul este egala cu 113 m3
/h .
Dimensionarea canalelor de ventilare
analele de ventilare se monteaza din caramida obisnuita.Eectiunile standarde propuse13$413$6 13$42$6 2$42$. alculul dimensionarii pentru <ucatarie- parter Eectiunea canalului de ventilare se determina din formula
K =
3600∗V adm , m2
V adm = $.! ! 1.!ms
L- debitul in m3/h pentru N si baie = &3:
K =64
3600∗1 = $.$18 m2
Ee adopta sectiunea reala conform dimensiunilor standard.
F r = 13$713$= $.$19& m2
Ee detrimna viteza reala
V r =
3600∗ F r , ms
V r =64
3600∗0.0196 =$.9 ms
oncluzie Giteza realaV r F Giteza minim admisibila
V min = $.! si nu
depaseste 1.!, deci sectiunea canalului de ventilare a fost aleasa corect.
alculul dimensionarii pentru <E comun
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 11/14
K =50
3600∗1 = $.$1"9 m2
F r = 13$713$= $.$19& m2
V r = 3600∗ F r , ms
V r =50
3600∗0.0196 =$.2 ms
'ivelul 1. <ucatariealculul se face analogic parterului
'ivelul 1. <E comunalculul se face analogic parterului
'ivelul . <ucatariealculul se face analogic parterului
'ivelul . <E comunalculul se face analogic parterului
Calculul sectiunilor grilelor cu jaluzele
Eectiunea grilelor cu aluzele se detrimina din relatia
F " =
3600∗V adm , m2
V adm = $.! ! 1.!ms
L- debitul in m3
/h
)imensiunile standard pentru grilele de ventilare1!$41!$6 1!$4$$6 $$4!$6 1$$41$$.
Calculul dimensionarii pentru "ucatarie#parter$
F " =
3600∗V adm =60
3600∗1 =$.$12 m2
Eectiunea adoptata este 1!$41!$
Eectiunea vie a grilei cu aluzele
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 12/14
F # =$.&7 F ad = $.$1"! m
2
#real =
3600∗ F # =1."! ms =F trebuie de marit sectiunea grilei.
Kacem recalcul cu sectiunea 1!$4$$mm
F # =$.&7 0.03 =$.$18 m
2
#real =60
3600∗0.018 =$.9& ms
Calculul dimesionarii pentru "T% comun
F " =
3600∗V adm =50
3600∗1 =$.$1"9 m2
Eectiunea adoptata este 1!$41!$
Eectiunea vie a grilei cu aluzele F # =$.&7
F ad = $.$1"! m2
#real =
3600∗ F # =1.$" ms =F trebuie de marit sectiunea grilei.
Kacem recalcul cu sectiunea 1!$4$$mm
F # =$.&7 0.03 =$.$18 m
2
#real =50
3600∗0.018 =$.22 ms
)imensionarea grilelor de ventilare la nivelul 1 si se face analogic parterului.
Calculul aerodinamic
alculul aerodinamic, in proiectul de curs se efectueaza pentru " canale deventilare din bucatarie.
'r. canalului )imensiunilecanalului, mm
)enumirearezistentei
Galoarea si sumarezistentei, OZ
1 ,":<ucatarie 13$413$
rila cu aluzele,cot, caciula de
protectie#1.#1."=3.!
Calculul aerodinamic al instalatiilor de ventilare
'r.an.
L lm
V r
ms
F r a4bmm
de
mm
Pam
7l7
OZ hd
Pa
[Pa
7l7#
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 13/14
m3/ m
2 Pa [ Pa
<ucatarie parter, TPg=1!.8Pa
1 &$ 1$."! $.9
$.$19& 13$413$
13$ $.1
1.3$
1.23
3.!
$.!
.!
".99
<ucatarie nivel 1, TPg= 1$.!Pa
1 &$ 2. $.9
$.$19& 13$413
$13$ $.1
1.3$
1.1
3.!
$.!
.!
".3&
<ucatarie nivel , TPg= !.2Pa
1 &$ 3.! $.9
$.$19& 13$413
$13$ $.1
1.3 $.&
83.!
$.!
.!
.9"
Calculul presiunilor gravitationale
TPg1= T*7g7
h1
, Pa
T*= $e%t -
∫¿ $¿ = 1."&8-1.1"=$.1!!+g m
3
g=9.81m s2
h1 =1$.$!m
TPg=$.1!!79.8171$.$!=1!.8 Pa
TPg= T*7g7
h2
, Pa
T*= $e%t -
∫¿ $¿ = 1."&8-1.1"=$.1!!+g m
3
g=9.81m s2
h1 =&.9m
TPg=$.1!!79.817&.9=1$.! Pa
TPg"= T*7g7
h1
, Pa
T*= $e%t -
∫¿ $¿ = 1."&8-1.1"=$.1!!+g m
3
g=9.81m s2
h1 =".2!m
TPg=$.1!!79.817".2!=!.2Pa
Concluzie: TPg F 7l7 #[ =F sistemele de ventilare functioneaza normal si areloc evacuarea nocivitatilor din bucatarie.
8/18/2019 sisteme ACGV
http://slidepdf.com/reader/full/sisteme-acgv 14/14