Date post: | 01-Dec-2023 |
Category: |
Documents |
Upload: | independent |
View: | 0 times |
Download: | 0 times |
ANKARA 2015
T.C.
GAZİ ÜNİVERSİTESİ
TEKNİK EĞİTİM FAKÜLTESİ
OTOMOTİV ANABİLİM DALI
HAZIRLAYAN
ORHAN BALABAN
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM MOTOR TASARIM HESAPLAMALARI
Toplam silindir hacmi VT 1665,46 cc
Sıkıştırma oranı 9/1
Motor devri n 4150 d/d
Motor zamanı 4
Silindir sayısı Z 4
Motor gücü Pe 41 kW
Toplam strok hacmi VH 1615 cc
Silindir çapı D 77,60
mm
Strok hacmi Vh 403,75 cc
Strok/çap oranı X 1.1
Strok boyu H 85,36 mm
Yanma odası hacmi Vc 50,46 cc
4150 dev/dk, 41 kw, benzinli, su soğutmalı 4 zamanlı bir motorun hesaplamalarını yapınız.
Verilenler:
n= 4150 dev/dk
Pe= 41 kw
f= 0,5 (4 zamanlı bir motor olduğundan dolayı)
Ortalama efektiff basıncını hesaplamak için:
Pme= ηt . ηm . ηp . ηv .Hmix . o
a
ηt= Teorik termik verim:
ηt = 1- 1
1k
=sıkıştırma oranı , k= 1,4
Sıkıştırma oranları benzin motorları için belirlenen değerleri 7/1 ile 10/1 arasındadır.
Buradan =9 kabul edilir.
ηt = 1- 14,19
1
= ηt = 1- 4,09
1 = 0,585
ηp = İyilik derecesi
Otomotiv benzin motorlarında 0,4 - 0,7 arasındadır. Buradan 0,6 kabul edildi.
ηv = Hacimsel verim
4 zamanlı motorlarda hacimsel verim 0,7 - 0,9 değerleri arasında olmalıdır. Buradan 0,7 kabul edildi.
ηm = Mekanik verim
Motorların mekanik verimleri yaklaşık %80 (0,8) oranındadır.
Hmix = Karışımın alt ısıl değeri.
Benzin motorları genellikle zengin karışımlarda çalıştığından 1≤1'dir.
Bu durumda;
uH = 42000 kj/kg , a/ teof x 14,8 ve atmosferik kuru havanın 0°C , 275 K 'deki yoğunluğu
aP = 1,293 kg/m³
o
teo
umix
fa
HH
/ = 293,1
8.14
42000mixH = Hmix = 3670 kJ/m3
oT =273 K
aT = 293 K
oP = 1,015 Bar
aP = 0,98 Bar değerlerini alırsak;
9,0015,1.293
98,0.273
o
a
Pme = 0,585.0,80.0,60.0,70.4150.0,9
Pme = 734,1 kPa Pme = 7,34bar
HV = Toplam strok hacmi
5,0.4150.1,734
41.60HV 1615HV cc
TV = Silindir hacmi
Vc = Yanma odası hacmi
hV Strok hacmi
Z = Tasarımda motorumuzun kaç silindir olacağını belirtiyor. 4 silindirli olacak.
z
VV H
h 4
1615hV Vh = 403,75 cc
Sıkıştırma oranını 9/1 kabul etmiştik.
c
T
V
V
c
ch
V
VV
c
c
V
V
75,4039 Vc = 50,46 cm3
cHT VVV VT = 1615+50,46 VT = 1665,46 cm3
Strok / çap oranı benzin motorları için 0,6 - 1,1 arasında değiştiğinden Strok / çap oranının x = 1,1
olarak kabul edildi. Buna göre ;
Xz
VD H
..
.43
1,1.4.
1615.43
D D =77,60 mm
DxH . 60,77.1,1H H = 85,36mm
Ortalama Piston Hızı (cm)
30
.nHcm
30
4150.36,85mc cm = 11,808m/s
İndike Ortalama Basınç (Pmi)
Mekanik verim (ηm) = % 80
Termik verim (ηt) = % 58,5
Volumetrik verim (ηv) = % 70
İyilik derecesi (ηp) = % 60
Kabulleri yapıldı. Bunlara göre ortalama indike basınç (Pmi)
mmime PP . m
memi
PP
80,0
34,7miP Pmi = 9,17 bar
İndike Güç (Pi)
m
ei
PP
80,0
41iP Pi = 51,25kW
Sürtünme Gücü (Pf)
eif PPP 4125,51 fP Pf = 10,25kW
Termodinamik Hesaplamalar
P1 = 0,98 bar 92
1 V
V
T = 273K
k = 1,4
Cv= 0,718 kj/kg
Cp= 1,005 kj/kg
Termodinamik Hesaplardan
ch VVV 1 46,5075,4031 V V1 = 454,21 cm3
1
2
VV
9
21,4542 V V2 = 50,46 cm3
V4 = V1 V4-1 = 454,21 cm3
V3 = V2 V3-2 = 50,46 cm3
kPP .12 4.1
2 )9.(98,0P P2 = 21,24 bar
1
12 . kTT 4,0
2 )9.(293T T2 = 705,60 K
h
netme
V
WP Wnet = 0,296
tinnet QW . Qin = 0,505 kj
111 ... TRmVP 1
11
.
.
TR
VPm
293.287,0
10.21.454.98,0 6
m m = 5293.10-6 kg
).(. 23 TTcvmQin T3 = 1834,4 K
2
3
2
3
T
T
P
P P3 = 55,21 bar P3 = 5,521 N/mm2
k
PP
3
4 P4 = 2,54 bar P4 = 0,254 N/mm2
1
34
k
TT
T4 = 761,72 K
).(. 1414 TTcpmQ )29372,761(005,1.10.5293 6
14
Q Q4-1 = 2,493 kJ
Durum 1 2 3 4
P (bar) 0,98 21,24 55,21 2,54
V (cm3 ) 454,21 50,46 50,46 454,21
T (K) 293 705,60 1834,4 761,72
Litre Gücü (PL )
H
eL
V
PP
310.1615
41
LP PL = 25,38 kW/L
İndike Verim (ηi)
Pti . 6,0.585,0i ηi = % 35,1
Efektif Verim (ηe)
mimPte ... 8,0.351,0e ηe = % 28
Özgül Yakıt Tüketimi (be)
ue Hbe
.
3600
42000.280,0
3600be be = 0,306 kg / kW-h
B = Saatte yanan yakıt miktarı.
ePbeB . 41.306,0B B = 12,54 kg/h
Silindir Gömleklerinin Boyutlandırılması
Emniyet gerilmesi 2/30 mmNem olan kuru gömlek kullanıyoruz. Malzemesi Dökme Demir.
Ls = silindir boyu, mm Pmax = 55,21 bar = 5,521 N/mm2
PL = D.1,3 77,60.1,3 = 100,88
Ps LHL 88,10036,85 sL Ls= 186,24 mm
tc= Silindir kalınlığı
)2(
).( max
em
c
PDt
)30.2(
)521,5.60,77(ct tc = 7,14 mm
Silindir Kapağı Hesaplamaları
Silindir Kapağı Kalınlığı Hesaplamaları
tch=silindir kapağı kalınlığı
b = müsaade edilen eğilme gerilimi (N/ mm2) = 85 N /mm2 olan bir malzeme seçildi
2
1
max.434,0
b
ch
PDt
2
1
85
521,560,77.434,0
cht tch = 8.58 mm
Yaklaşık hesaplamaya göre (benzin motorları için);
Dtch .09,0 tch = 6,98 mm
Su ceketi kalınlığı ise (tchj)
Dtchi .03,02,2 60,77.03,02,2 chit tchi = 4,528 mm
Silindir Kapak Cıvataları Hesabı
Fb = bir cıvataya gelen kuvvet
Fgmax. = silindirdeki max. gaz kuvveti
nb = bir silindire düşen cıvata sayısı (6)
dbr = diş dibi çapı, mm
db = anma çapı, mm
σab = eksenel çekme gerilmesi (N / mm2) = 85 N/ mm2
b
bn
DPF
.4
.. 2
max 6.4
60,77..521,5 2bF Fb = 4351 N
2
1
.
.425,1
ab
bb
Fd
2
1
85.
4351.425,1
bd db = 10,09 mm
brb dd .25,1 25,1
09,10brd dbr = 8 mm
M8 cıvata kullanılmalıdır.
Pistonun Boyutlandırılması
Etek kısmında boşluk 0,03 mm alındı.
Etek ile segman bölgesi çapı etek kısmından 0,08 mm küçük alındı.
Di = Piston tepesinin iç çapı, mm
tts = Piston tepesi radyal kalınlığı = 0,05....0,1 mm
PA = Özgül piston tepesi gücü
tt = Piston tepesinin kalınlığı tasarım kitabında çizelge 8.1 den 0,7.D mm olarak alındı.
rc = Segman ile oyuğu arasındaki radyal aralık, mm, ( 0,70...0,95 ) 0,9 mm alındı.
Piston tepesi kalınlığı:
07,0.Dtt 07,0.60,77tt tt= 5,43 mm
Piston tepesi radyal kalınlığı:
Dtts .08,0 60,77.08,0tst tts = 6,20 mm
Alev bölgesi yüksekliği: Lf
1.09,0 DL f 60,77.09,0fL Lf = 6,98 mm
Segman ile yuvası arasında aksiyal boşluk: 0,05 mm alındı.
Segman eksenel yüksekliği: 2-4 mm 3 mm alındı.
Piston üzerinde 2 kompresyon 1 yağ segmanı kullanıldı.
1 ve 2. segman arası boşluk : mmDL 88,3.05,01
2 ve 3. segman arası boşluk : mmDL 88,3.05,02
DL .3,1 60.77.3,1L L = 100,88 mm
DLs .8,0 60,77.8,0sL Ls = 62,08 mm
Dtrr .04,0 60,77.04,0rrt trr= 3,10 mm
Dp= Piston çapı
)08,003,0( DDp )08,003,0(60,77 pD Dp= 77,49 mm
Di = Piston tepesi iç çapı , mm
)(2 rcttDD rrtsi )9,010,320,6(260,77 iD Di = 57,2 mm.
Pmax = maksimum yanma basıncı termodinamik hesaplamalardan = 5,521 N / mm2
2
1
max
2.4.
P
tD tbr
i
2
max
2
.4
.
t
ibr
t
PD
2
2
43,5.4
521,5.2,57br σbr= 153,16 N/mm2
Pa = özgül piston tepesine etki eden güç.
Az
PP e
A.
249,77..4
4.41
AP PA = 0,00217 kW/mm2
belirtilen değerler arasındadır. 0,0015......0,0045
Sekman ağız aralığı
0,01.D = 0,01 .77,60 = 0,776 mm
Piston Pim Hesaplamaları
Pim Çapı
Ddo .28,0 60,77.28,0od do = 21,72 mm
Pim Boyu
DL .85,0 60,77.85,0L L = 65,96 mm
Biyel Pim Yatağı Genişliği
2
Lb
2
96,65b b = 32,98 mm
Pistondaki Pim Yatağı Uzunluğu
4
Lc
4
96,65c c = 16,49 mm
Fmax= Yanmaya Bağlı Max. Gaz Kuvveti, ( N );
4
.. 2
maxmax
DPF
4
60,77..521,5 2
max
F Fmax = 26111,45 N
P = Pim Yüzey Basıncı 40..60 N / mm2
do = Pim çapı mm
odc
FP
..2
max 72,21.49,16.2
45,26111od do = 36,45 mm
Bulunan diğer pim çapı 36,45 mm daha uygun görüldü.
P = Piston Pim Yüzey Basıncı 60 N/ mm2 alındı.
EĞİLME KONTROLÜ
a = Gaz kuvvetlerinin etki noktaları arasındaki mesafe (mm)
La .4
3 96,65.
4
3a a = 49,47 mm
2
Lb
2
96,65b b = 32,98mm
E = 2,12.105 N/mm2 Çeliğin Elastikiyet Modülü
Düzeltme Faktörü;
a
bk
21
47,49.2
98,321k k = 0,66 ~ 2/3
fmax =0,042 Max. eğilme miktarı (mm) alınmıştır.
maxmax
3
..48
.f
IE
Fakf 042,0
3300.10.12,2.48
45,26111.47,49
3
25
3
f 042,0062,0
330064
44 io ddI
4485,1664
3300 id
10id
OVALLİK KONTROLÜ
dmax = 0,029 mm alınmıştır.
di=154mm kabul
4
io ddr
4
2,5785,16 r r = 18,51mm
96
3
ioL
ddLI
max
3
.
.max
12
1d
L
dIE
rF d = 0,024
dmax = 0,029 d = 0,024
d dmax olduğundan piston pimi iç çapı 14 mm olacaktır.
BOYUTLAR Benzin motorları D =200
mm ye kadar Sonuç
Piston boyu L 1,3.D 100,88 mm
Üst kısım yüksekliği Lc 0,6.D 46,56 mm
Piston tepesi kalınlığı tt 0,07.D 5,432mm
Biyel açıklığı tcr 0,38.D 29,488 mm
Pim yatağı çapı do 21,72 mm
Piston gövde yüksekliği Ls (0,62.D)+19 62,08 mm
Alev bölgesi yüksekliği Lf 0,078.D+1 6,98 mm
1. ve 2. Sekmanlar arası L1 0,05.D 3,88 mm
2. ve 3. Sekmanlar arası L2 0,05.D 3,88 mm
Kompresyon segman sayısı Zc 2-3 arası 2
Piston kütlesi m4 0,8D3.10-6 0,447 kg
Etek kalınlığı ts 1,5-4,5 4
Piston tepesi radyal kalınlığı tts 0,08.D 6,208 mm
Pim yatağının dış çapı dph 0,38.D 29,48 mm
Pistondaki yağ deliği sayısı 6-12 8
Yağ deliği çapı 0,4 trr 1,24 mm
Segman eksenel yüksekliği Lra 3-5 arası 3 mm
Kompresyon sekmanı radyal kalınlığı trr 0,04.D 3,10 mm
Yağ sekmanı radyal kalınlığı trr 0,04.D 3,10 mm
Segman ile oyuğu arasındaki aralık
Kompresyon sekmanı
Yağ sekmanı
rc 0,7…0,95
0,9…0,11
0,9 mm
0,9 mm
Biyelin Boyutlandırılması
r = Krank Yarı Çapı
H = 85,36 mm
rH .2 2
Hr
2
36,85r r = 42,68mm
Krank biyel oranı
(λ) = r / L =1/4 kabul edildi
L
r 68,42.4L L = 170,72mm
43 .2,1 mm 447,0.2,13 m m3 = 0,536 kg
4m 0,447 kg
Küçük Tarafın Genişliği = Ws
DWs .37,0 60,77.37,0sW Ws = 28,71 mm (Yüzer Pimli)
Küçük Tarafın Burç Çapı = dp
do = 21,72 mm (Pim Çapı)
012,0 op dd 012,072,21 pd dp = 21,732 mm
Küçük Tarafın İç Çapı = dsi
psi dd .25,1.....1,1 732,21.15,1sid dsi = 25 mm
Küçük Tarafın Dış Çapı = dso
pso dd .7,1....25,1 732,21.35,1sod dso = 29,33 mm
Krank Muylu Yatağı Çapı = dcj
Ddci .75,0....56,0 60,77.57,0cjd dcj = 44,23 mm
Biyelin Büyük Tarafının Genişliği = Wb
cjb dW .95,0...45,0 23,44.45,0bW Wb = 19,90 mm
Biyel Civataları Arasındaki Mesafe = Cb
DCb 00,1....8,0 60,77.9,0bC Cb = 69,84mm
Kusinet Kalınlığı = tcb
cjcb dt .1,0 23,44.1,0cbt tcb = 4,423 mm
Biyelin Büyük Tarafının İç Çapı = dbj
cbcjbj tdd .2 423,4.223,44 bjd dbj = 53,076 mm
Biyel Gövdesinin Pim Eksenine Dik Genişliği = amin
soda .55,0....5,0min 33,29.50,0min a amin = 14,66 mm
Biyel Gövdesinin Pim Eksenine Dik Genişliği = a
min.4,1..2,1 aa 66,14.4,1a a = 20,52 mm
Biyel Gövdesinin Eksenindeki Genişliği = b
ab .75,0..55,0 52,20.55,0b b = 11,28 mm
Biyel Kesitinin Kalınlığı = ts = tc
0,4...5,2 cs tt 4 cs tt
w = açısal hız
30
.nw
30
4150.w sradw /5,434
Gaz Kuvveti = (FG = 26111,45 N)
)1(.. 2
404 wrmF )25,01(5,434.04268,0.373,0 2
04 F F04 = 3756,84 N
)1.(.).( 2
34 wrmmFBJ )25,01.(5,434.04268,0).447,0373,0( 2 BJF
FBJ = 8259 N
Biyel Kep Cıvataları
ab = 50 N/mm2
FBJ = 8259 N
BR
BJab
A
F
.2
4
. 2
brBR
dA
Diş Dibi Çapı (dbr)
2
1
.
.2
ab
BJbr
Fd
2
1
50.
8259.2
brd dbr = 10,25mm
Anma çapı (db)
brb dd .25,1 25,10.25,1bd db = 12,81mm
M16 civata kullanılacak
A
tA
F
.2
04 52,20.165,2.2
84,3756t t = 42,28 N / mm2
Krank Milinin Boyutlandırılması ( D = 77,60 mm)
BOYUTLAR BENZİNLİ MOTOR SONUÇLAR
Kol muylusu çapı dcj 0,6501.D 44,23
Ana muylu çapı d 0,7.D 54,32
Kol muylusu uzunluğu Jcx 0,36.D 27,936
Ana muylu uzunluğu Jmx 0,42.D 32,592
Krank kolu kalınlığı Wx 0,3.D 23,28
Krank kolu genişliği Wy 0,72.D 55,872
KONTROL
Muylu Kavisi = rcf
cicf dr .05,0 23,44.05,0cfr rcf = 2,21 mm
Ana Muylu Kavisi = rmf
mimf dr .05,0 32,54.05,0mfr rmf = 2,71mm
Kol Muylusundaki Eğilme Gerilmesi
3.
..8
cj
Gbj
d
aF
323,44.
43,102.45,26111.8
bj bj =78,71 N/mm2
Müsaade edilen değerler 70-100 N/mm2
SUPAPLAR
Emme Supap Tablası Çapı = din
Ddin .4,0 60,77.4,0ind din = 31,04mm
Eksoz Supapı Supap Tablası Çapı = dex
Ddex .4,0 60,77.4,0exd dex = 31,04mm
Supap sapı çapı = dst
25,0.exst ddin 25,0.04,31
instd instd = 7,76 mm
25,0.exst ddex 25,0.04,31
exstd exstd = 7,76mm
Supapın Maksimum Kalkma Yüksekliği = hmax
4max
odh
4
4
max
max
ex
in
dh
dh
in
in
mmh
mmh
ex
in
76,7
76,7
max
max
Supap aralığındaki gaz hızı, m/sn = Cgm
cos..
4. max
2
hdD
cmC ogmin
45cos.76,7.72,21
4
60,77.808,11
2
ingmC
Cgmin =211,85 m/s
cos..
4. max
2
hdD
cmC ogmex
45cos.76,7.72,21
4
60,77.808,11
2
exgmC
Cgmex =211,85 m/s
Supap Açılma Alanı = Au
cos... hdA ou 45cos.76,7.72,21.uA Au = 374,41mm2
Kamların Boyutlandırılması
Emme açılma avansı =15˚
Eksoz açılma avansı = 45˚
Emme kapanma gecikmesi = 45˚
Eksoz kapanma gecikmesi = 15˚
A2max = Maksimum yavaşlama ivmesi = 1350 m/s
Temel dairesi yarıçapı r =25 mm
Supap boşluğu hvc =0,20 mm
Supap boşluk açısı f1 = 10˚ kam açısı
Külbütör manivela oranı rr = 0,82 kabulleri yapıldı
1- Kam Milinin Hesaplanması
a) Emme
θ =180 + 15 + 45 = 240˚
= (θ / x) + f1 → = 240 / 4 + 10 =70˚
b) Eksoz
θ=180 + 15 + 45 =240˚
= (θ / x) + 1 → = 240 / 4 + 10 =70˚
2- Orta Nokta Mesafesi
22
2
2 cos.. bwa c
30
.nw
30
4150.w sradw /58,434
2
Wwc
2
58,434cw wc = 217,29 rad/s
cos2 = 1 , 2 = 00
59,2802859,029,217
135022
inb mm
mmbin
59,2802859,029,217
135022
3- Yarı çapı : r2
22 bhrr finin 59,2876,7202 inr r2in = 4,17 mm
22 bhrr finin 59,2876,7202 inr r2in = 4,17 mm
4- Orta Nokta Mesafesi : b1
)cos..(2
)(
22
2
2
2
21
brr
rrbb
)70cos.59,2817,425.(2
)17,425(59,28 22
1
inb b1in = 17,35 mm
)70cos.59,2817,425.(2
)17,425(59,28 22
1
exb b1in = 17,35 mm
5- Yarı Çap : r1
rbr 11
2535,171 inr r1in = 42,35mm
2535,171 exr r1ex = 42,35mm
6- Açı : α1maxin
)(
sin.sin
21
2max1
rrb
bin
)17,42535,17(
70sin.59,28sin max1
in
sinα1maxin = 0,705
α1maxin = 40,65o
α2max =70-40,65 =29,35˚ kam açısı bulunur
Kontrol;
Sf1in , Sf1ex > hvc olmalıdır.
)cos1.( 11 finflin bS )10cos1.(35,17 flinS Sf1in = 0,26
)cos1.( 11 fexflex bS )10cos1.(35,17 flexS Sf1ex = 0,26
Bu değerler hvc değerinden 0,2 büyük olduğundan bulunan supap boşluk açısı değeri
doğrudur.
C1 < C1max olmalıdır
C1max =0,8 m/s
111 sin.. inCin bWC 10sin.35,17.29,2171 inC C1in = 0,654 m/s
111 sin.. exCex bWC 10sin.35,17.29,2171 exC C1ex = 0,654 m/s
C1in , C1ex < C1max olduğundan hesaplar uygundur.
Supap Yaylarını Boyutlandırılması
Supap kalkma miktarı; (h max) = 7,76
Egzoz supabı için; (h max in) = 7,76
Emme supabı için; (h max ex) = 7,76
Maksimum ivmelenme kuvveti;F max =680 N
Minimum ivmelenme kuvveti; F min=300 N
σ = Kesilme elastikiyet modülü; N/mm2, yay çeliği
σ = 83000 N/mm² Motor devri; 4150 d/d
Motor tasarımı kitabı Şekil 8-31 den h max 'a göre kuvvet:
h max in= 7,76mm için
h max ex = 7,76mm için
Değerleri kabul edildi.
Emme Supabı için Hesaplamalar
Tel çapı : dw
Ortalama helezon çapı Ds = 25 mm
σ = 500 N/mm² kabulü yapılırsa
3 max
.
..8
DsFdw 3
500.
25.680.8
dw dw = 4,42 mm
s
w
D
dk
4
51
25
42,4
4
51k k = 1,221 mm
3
maxmax
.8.
w
s
d
DFk
3max
42,4
25.6808.221,1
σmax = 612 N/mm2
σmax = 612 N/mm2 max. burulma gerilmesi
σmin = max
minmax .
F
F
σmin = 270 N/mm2 min. burulma gerilmesi
Gerilim Değişimi
σmax - σmin = 342 N/mm2 verilen sınırlar içinde
Yay yolu : fmax
minmax
maxmaxmax .
FF
Fhf
300680
680.76,7max
f fmax= 13,886 mm
Sarım Sayısı: i
max
3
4
max
..8
..
FD
dGfi
s
w 680.25.8
42,4.83000.886,133
4
i i = 5
Uç kısımlar için 2 sarım eklenirse sarım sayısı i=7 olur.
Yayın Titreşim Frekansı ns
2
7
..10.17,2
s
ws
Di
dn
2
7
25.7
42,4.10.17,2sn ns = 365 1/s
Eksoz Supabı için Hesaplamalar
σ = 500 N/mm² kabulü yapılırsa
3 max
.
..8
DsFdw 3
500.
25.680.8
dw dw = 4,42 mm
s
w
D
dk
4
51
25
42,4
4
51k k = 1,221 mm
3
maxmax
.8.
w
s
d
DFk
3max
42,4
25.7008.221,1
σmax = 612 N/mm2
σmax = 612 N/mm2 max. burulma gerilmesi
σmin = max
minmax .
F
F
σmin = 270 N/mm2 min. burulma gerilmesi
Gerilim Değişimi
σmax - σmin = 342 N/mm2 verilen sınırlar içinde değerler şekil 8-32’nin yardımıyla kontrol
edildiğinde kabul edilebilir sınırlar arasındadır.
Yay yolu : fmax
minmax
maxmaxmax .
FF
Fhf
300680
680.64,8max
f fmax= 15,138 mm
Sarım Sayısı: i
max
3
4
max
..8
..
FD
dGfi
s
w 680.25.8
42,4.83000.188,133
4
i i = 5
Uç kısımlar için 2 sarım eklenirse sarım sayısı i=7 olur.
Yayın Titreşim Frekansı ns
2
7
..10.17,2
s
ws
Di
dn
2
7
25.7
42,4.10.17,2sn ns = 365 1/s
Yardımcı Sistemler
Yakıt Sistemi
Qe = Pe = 41 kj/s
Yakıtın Debisi
snkgH
Qm
u
f /0014,042000
60
Havanın Debisi (Hacimsel)
snmVzfnH
DV /35,345,0415008536,0
4
07760,0
4
3
22
Ventüri Boğazının Çapı
120
45,0415008536,007760,0
v
vc
zfnHDd dv =0,18
Havanın Debisi ( Kütlesel )
cv =120 m/sn
Cv = 0,8 m/sn
a =1,1 kgm/sn kabul edildi.
ma = Cv Av cv a
snkgmmm aa /65,31,11204
21,08,0
2