comitetul de stat pentru energia nucleara

s

COMITETUL DE STAT PENTRU ENERGIA NUCLEARA

INSTITUTUL DE FIZICA ATOMICA

THE GFOHETRIC DIMENSIONS

OF AN ALTERNATIVE NUCLEAR ENGINE AND

THE COEFFICIENT OF VARIATION WITH REGARD

TO ONE DIMENSION OF

THE NEUTRONS MULTIPLICATION FACTOR

G.JRISTEA, N.GHEORGHIU

Bucharest - ROMANIA

THP 3rOf TDTr DWFNSIONS OF as aLTrPN&Tp/r nwjp

r0 CNF >!MFNS10N OF Tţir NFiiT-0 0^. M L"." r ! D l !C i VI r 'N rflr"rnp

o> , P i r k . - > r a s t ( " i r i n ţ a

•v h < t r . u r ; T n p a p e r s ' '. . 2 t '• e v o r r i n ? p r i n c i p l e

; s ! i s c : s s t • • î i f An « ! t c n a t i v e . . u c l e . i r e n g i n e . In

• ' i i ', -> T > »• r r h •• m t ' i o r s c n d e i v o i : t •"• e s t i " . i t e t '• e

j f c ' c r r i r .! i -1 »• -i ţ ; • n s of t h i s n u r '. o Î r n - a c t r r f o r t h e

t i np ->,. r i <• -; v l w n i t n r a r t i c . i l l v s u p p l i e s t h e e a t r c y

-,r, j t ' Î «• 11-- •-;'i >• •.'•if -• i r ; i t i o n o f t h e n e u t r o n ™ ;i 1 t i -

- ' i -- .! ' ; - n ' i r ' i . r v'-.e-; * '; e r *> t c t •", r p a s s p s f r " » t n e

!• *• i t i ' 1 i t r t h . • s r i . r " i > i c a l s ' i t f . T h e s t u d v n f

: ;; p. r f • ] ' i z . i t i o n c ~ " 1 • t ; r n ;=> o f t h e v i r i 1 ' i o n ~ u 11 i -

- ! i r i • i nn ' 11- r i- •- > ! 1 - v <; '•<f i » i ! - K i - t h e f e a s i b i l i t y

. • i -i.'. ; t i <•> n s i "" t '» i s n M i" I f> .i r f n s r - ' v r e a r t -; r .

1 . m t ro ' iurr inn

'n p,in<>r / ! /, the vnrvino principle of a nuclear alter-naMv" r art'ir is Jiscjcned • The mail advanf.aoft o*- this nuclear en»rqy installation consists in the conversion of the heat sup -plie'i by the fission process into trechanical eneray at a very high efficiency as comparer! with the efficiency of the classi -c*l nuclear power pl^nt. The high efficiency of the nuclear alternative engine is .ichteved hy usino an equivalent Carnot cycle '•/hen the temperature of the heat source is on« and a half order

http://iz.it

higher than that ir. the c^ssica1. ns.T>ar power pi Ants. .c,<~ a*; to be able to work at such r.iah temperatures, the nuclear reactor r.ust use a gaseous fuel (e. ;. tTF and worK alternately. 'rv'• msin. point of the al ternat ive nuclear er.qine is the lrdirec* cwvţrsion of the nuclear en«r<r/ ir.t~' rerhar' "s'l «rierT; thrcu ?;. tho aoency "f the caseous fuel, the thermal conijct : v •.•v c* which is low (since the qas :s not ionized' : this :>'• rir.ita tr achieve a hiqh tenperati.re qra-î:-vil or *"he reac*-~* v»ss"l WA ', '. . Owira to this hiqh ten p>*rat \rp cjradi"v,*- th'- red.'ior •'*••,'•»••. va J ] can he maintained at a convenient temperature from the technol-' gical standpoint ( t r 200°C'. In paper / 7 / a f w prohlen> are discussed concerning the feasibility of the alternative n:-clear engine. Certain workinq conditions are studied of a pulsatory nuclear reactor. Resides, the temperature distribution within the nuclear reactor vessel is taken into consideration. The heat quantity to be expelled through the v«l!s of the nuciear re

actor vessel Is estimated and the role cf '-he delayed neutrons is emphasized.

In this paper an est', -atlon is endeavour of the qeome-tric dimensijns of the nuclear reactor during period when it supplies energy and the variation of the reactor multiplication factor is determined when the reactor passes from the critical to the supercritical state. For thi» end codes PRESEC / 3 / are used for preparing the macroscopic cross-sections while code CAIN / 4 / is used for determining the dimersions In the critical state

l

and the multiplication factor In the supercritical state.

http://rir.it

2. Geometric configuration for which the crltlcality

state of th*> nuclear realtor Is achieved

Tn flqure 1 , the qeometric form of the nuclear reactor

is sketched at the tine wh«*n the piston of the alternative nu -

-,ear «"ngine reaches the positiori corresponding to the critica-

llty state of the nuclear reactor.

Fig. 1

a. Geometric form of the nuclear reactor. b. Baaic diagram of the alternative nuclear

engine. 1- Reflector 2-Cylinder wall of the alternative engine. 3-Piaton 4-Tube» of the moderator forced circulation. 5-Gaee-nut nuclear fuel.

Roth the models the one of which has four while *-he other has three

zones are represented by figure 2. These modela, acceptable from the

standpoint of the nuclear reactor geometric s i z e , can be proces

sed with the h e l p of code CAIN. This code 1» a one-dimensional

multiproup computation program* with many input opt ions for

the p h y s i c a l computation of the l a s t r e a c t o r s / 4 / . The neu -

tron leakage through the l a t e r a l sur face of the nuclear reactor

are taken i n t o account , in the computation programme through

the agency of a rad ia l b u c k l i n g .

Blanket W W W W zone 4

Ni '// / / / / / / zone 3

UF. (Pu) ' • ' • • • . " . ' z o n « 2 v " . . " . .. * * * . «

zone 1

777777777, n,o ' / / / / / / / / / ™* 3

U F , , " * • • . ' «' z o n e 2

V777777Z HO /<{<({((< zone 1

Figure 2

Simulation of the nuclear reactor a- 4-tone model , b- J-ione model

The preparing of the cross sections for the input of th«.-

CAIN code was made by code PRFSEC. To this end the nuclear data

library for fast reactors of the ITN was used. This is a completed

- 5

version of paper / 5 /. The computations were divided Into 2

energy qroups. Table 1 shows the energetic distribution of t

energy groups. The pr >gram.Ti« was run through for several con

<:er.trat ior.s of the nuclear fuel which was a lool enriched PI

foniur ^r Uraniur.

Tabic Fnerty distribution in the en»rţy groups

1 2 3 4 5 6 7 8 9

6.5-4.0 -2.5 -1.4 -0.8 -0.4 -0.2 -n.i -

46.5 -

10. 6. 4 2 1, 0 0, 0

100

MeV

MeV !"eV HeV KeV

Au

0.48 0.43 0.46 0.57 0.57 0.69 0.69 0.69 0.77

10

11 12 13 14

15 16 17

18

19 20 21

22 23 24

25 T

1 1 . -

2 1 . 3 -1 0 . 0 -

4 . 6 1 -2 . 1 5 -

1 . 0 -465 2.15 100

4 6 . 5 2 1 . 5 -1 0 . 0 -

4 . 6 5 -

2 . 1 5 -

v -0 . 4 6 5

0 . 2 1 5 0

4 6 . 5 KeV 2 1 . 5 KeV 1 0 . 0 KeV 4 . 6 5 KeV

2 . 1 5 KeV 1000 eV

465 eV 215 eV 100 eV

4 6 . 5 e V

2 l . 5 e V 10 eV

4 . 6 5 eV 2. : .5 eV

- 1 . 0 eV - 0 . 4 6 5 e V

. 0 2 5 2 eV

0 . 7 7 j 0 . 7 7 '

j

0 . 7 7 i 0 . 7 7 | 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7

0 . 7 7 0 . 7 7 0 . 7 7

**

Table 2 records the cases for which the CAIN cortp ţrinp.jtattons

were made as well as the supplied results.

Table 3 reproduces after the programme the values supplied by

computation programme for the space and eneray distrlbut ion o*

both the direct and the adjunct fluxes in case 1 of table 2.

3. Variation of th<> multiplication factor as a

a function of the nuclear reactor height

In paper <' I !, the nuclear reactor wor-. m i is present

ed as a power reactor in a prompt critical or prorrpt supercriti

cal state, V ^ 1 • This working is due to the short tine inter -

val within which the nuclear reactor with the piston near the

strike end is working as an energy reactor. By an adequate

choice of the co-ordinate axes the piston displacement as a func

tion of time can be represented by a cosine curve (fig. 3).

x(t) » x cos wt '1)

K7 t ^ H -r—r h ' *

Fig. 3 a. - Tine variation of the piston displacement b. - Geometric configuration

1.-Nuclear reactor vessel, 2.- Piston . 3.- Wall of the nuclear reactor vesael.

Tf At Is the working time interval of the nuclear

reactor, *nd T the period , the tip»» or startina and runr.ina

clovn (AT = —r— to -5— <s> / 2 /), then Ax = Axr will

represent the ptston displacement within the nuclear reactor

vessel when energetically workinq.

In the first place it is necessary that the value im

posed upon Ax for thermodynamic , technological and nucleo-

nic reasons should br able to produce an appreciable change of

the multiplication factor. The energy necessary for a working

cycle depends on the variation value c*" the multiplication fac

tor corresponding to this position of the piston / 2 /. For

time periods T of the energetic working of the nuclear ree.c -

tor, with values within an interval offering an interest for

this type of nuclear reactor, the values of piston Ax„ displa

cements are in the domain of centim»••"rs or tens of centimeters

according 'zo the power of the nuclear reactor.

In the second place, so ad to obtain a controllable

energetic working of the nuclear reactor, the random or hardly

controllable variations of displacement Ax, such as the piston

position, the variation with the temperature, etc., should not

lead to substantial variations of the multiplication factor.

With the help of code CAIN it was examine*, whether the

previous conditions could be fulfilled. For this end, the varia-

tion of the multiplication factor was determined so as to cor •

respond to the size variation along axis x of the nuclear re

actor. These data permitted in turn to estimate the prompt va -

riation of the multiplication factor'as a function of the piston

displacement in tie vessel during the energetic working of the

nuclear reactor. Table 4 records the dimensions and the comp'

sitlon of the nuclear reactor undersstudy, the output data oL

tained *"*•/ rneans of code CAIN and the variation estimations of

the prompt multiplication factor.

Tab i e

C o n c e n t r a t i o n Composi t ion Fuel

10 Co 3 zoi e s V2V-

h \ T

I (cm) item) 4

200 22

2^0

200

IR

14

| 1 . 00000 29

I 1.019 37 i

• 1 , 0 2 0 2 7

C . •? 3 2 5 0 2 °

1 . ^ 2 77

1.03 2 " 7

C O N C L U S I ON

r-/

a) Table 4 shows v> a c c e p t a b l e v a r i a t i o n of AK » K - 1 ,

wit-h r e g a r d *•-; t he g e o m e t r i " d i m e n s i o n s of t h e n u c l e a r r e a c t o r ,

va lu^

AK 7x £ - - i . 6 . 1 0 " J < cm*"1 > (2

resulted from table 4 confirms the possibility of achieving the

power flow necessary to the working under the energetic operatinq

conditions of the mclear reactor along displacement AX-.

b) The value of the slope of the prompt multiplication

AK

factor -r-*- approximately supplied by expression (2) also empha

sizes the possibility of an efficient cpntrol of the nuclea reac*

tor during its prompt supercritical working, fince during tw<»

energetic working period the nuclear reactor should supply 'prac

tically its whole useful r •*•«»r it is assumed that durinc; this

working period the neutron flux will display an exponential in

crease of an order of magnitudes, which implies a variation of

the prompt multiplication factor of A* - 0.01 - 0.06 / 2 /.

So is to accomplish this variation of the prompt multiplication

factor the reactor piston will have to travel Axr = 4 to 2 5 cm.

At this piston displacement the random or hardly controllable

variations, estimated at subnillimetric value? do not produce

any essential variation of the multiplication factor so that

they do not affect the nuclear reactor working.

c) T.tme ( Atp) during which the piston travels dis

tance AXp is of about the same order as the period of the nu

clear eneroetic reactor.

1

TV - (3>

where I it the neutron prompt life time. It is this correspon

dence ol the time intervals that ensures the possibility of con

trol of the nuclear reactor. The designing can achieve the con -

dltlon of an increase by one or several order of the neutron

flux on the assumption that

Atg ^ 3TR (4)

d) The previous three conclusions are tht» most impor

tant ones resulting from the application of code CAIN to the com

putation of tJ.? nuclear reactor physics, table 2 let us see that

in most of the studied cases the criticallty is achieved by a sub-

- io -

s t a n t i a l share of the hiq>- energy groups which expla ins why

these r e a c t o r s should h*» of th«* type of the fas t or a t lea«?t

in te rmedia te r e a c t o r s . Since code CAIN is w r i t t e n for the l a s t

r e a c t o r s i t s app l i ca t ion tc the study of these r e a c t o r s I t was

the chvious chinq to do. For ca r ry ing the m u l t i p l i c a t i o n fac -

t o r down t o t h e thermal domains, a moderaţi no agent should he

•,isa'i such a<! a caseous mixture with the fuel vthen p o s s i b l e or

;-•; poshina i t through forced c i r c u l a t i o n a* in f igure 1. The

use of a thermal r eac to r v i l l leari t o t**" decrease of t h e qeo-

r ^ t r i e a l dimensions as well as of the concent ra t ion with regard

to the c.ises recorded in t ah le 2 .

Acknowledgement

In the course of th i s work we were helped by a few

persons whome we want to "'anV. A s u b s t a n t i a l help for which

we are awfully indebted was »iven us by Pr. V.CNCULEAMP and

D.MOCIOJU for having placed at our d i sposa l the PRFSEC and

CAÎN codes as v e i l as the data l i b r a r y of the ITN.

- -11 -

REFERENCES

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T a b l e

24 - 3 Co < 10 e n >

1 . 2 . 1 0 " 3 F

- 4 ">35 2 . 10 U (Pn'i

L

Concentration

10 Co

2 Co

Co

Fuel

u' 3 5

u 2 3 5

Pu

Coirposi t ion

w.th 1 zones

with 4 zor - •?

with 4 zones

with "? 7.ones

with 4 zones

with 4 zones

(cr)

5 0 '•>

565 56,5

565 56,5

15 10 2

10 102

5 10 2

4 102 3 in2 2 1P2

565 56.5

15 in2

565 56.5

(cr)

7 ~>

" "8'R

"U62

2.16

7.57 102

Y

1.000OOTQ 1.0000019 1 . 0"0003f>

Croup within which the highest flux

occurs

4 4

r

1.0000^67 6

0 _ 99009

l.nooor.gf

7

8

P«marks t'o.

Does not ennverq"

Does not ^nnvorge

DOPC not convtTM''

Does nnt conven»-Does not convef<;t-Does not r-onv*»rge Does not convert

1 ! ? 1

1 1 4 ! 5 1 6 '

7 !

1-

12

Does not converqe 1'i Does not converge 14

Does net converge Does not converge

15 16 17

- 11' 1 . '

1 -.-. 1 7 * * 7 r --• . - ^ i ' t ' " r -

; . <.n7,a";! s -l . • < • ^ l • * . ' < . > ' -

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7.

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r,p tup 13

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