1 DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA O DE MURO (CENTRAL)

DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA CENTRALCs 5.675 F'c 210Cu 7.956 F'y 4200H 0.68Ynat 2200sobrecarga nivel desplante 1320

resolucioncalculo de ancho de zapatasuponiendo que B=Hprimera iteracionH 0.5qadm =11.08*B+11.08 16.62H=Cs/Qadm 0.341segunda iteracionH 0.4qadm =11.08*B+11.08 15.512H=Cs/Qadm 0.366tercera iteracionH 0.35qadm =11.08*B+11.08 14.958H=Cs/Qadm 0.379se obtienen B=H= 0.400b=dato del bloque menos 0.03 m 0.170entonces h=15 0.150y(conc.) 2400Vol(concreto y zap.)=B*h*1+H*0.17*1 0.1756y(conc.) =Vol(concreto y zap.)*2.4 0.421 Ton 421.44 kgP/A= 1.0536 ton/m²sobrecarga considerando suelo 2.3736capacidad neta del suelo en : 0.400 = 13.1384B=Cs/qneta 0.43194 mayor a 40 entonces = 50B=H 0.5qadm =11.08*B+11.08 16.62cargas mayoradasqu=cu/(h*1) 15.91ACCION DE Viga para zapatapara recubrimiento 5cm h 0.150

d 0.100 10 1M EN CM 100B-(b+d) 0.065VU=qx*(B-(b+d))*Bw 1034.28 KG = 1.034Vu<=O*0.53*(FC)^(1/2)*Bw*d 6528.37 KG = 6.528

1.03428 < 6.5283652por tanto d = 10cm SI CUMPLEPor cortanteBc=1/.17 5.88 a d/2b0 200 23cmVu= 3.66 ton.27*.85*(2+4/5.88)(raiz(210)*100*10/ 17.828 ton

3.66 < 17.828

DISEÑAR LA ZAPATA CORRIDA CENTRAL CON CARGA LINEAL Y DE SERVICIO Y ULTIMA DE 5.675 T/M Y 7.956 T/M RESPECTIVAMENTE, CON UNA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE DE 0.68M, COMPUESTA DE BLOCK DE 40CMX20CMX12CM Y ANCLADA ENTRE LOSA Y MURO CON VARILLA DE 3/8" A CADA 20 CM.

por tanto d = 10cm SI CUMPLEDiseño por flexionMu=qu*(1*.165^2/2) 0.2166021

bw 100momento 0.2166021 d 10 Fy 4200

Fc 210

x1 0.59

X2 -1C 0.0114604sol2 0.01153899

Pd 0.000577 Asd 0.576949Pmin 0.002415 Asmin 2.415229Pb 0.021250Pmax ó*.75 0.015938 Asmax 15.9375

.59𝑤²×𝑤×( ×𝑚𝑢 〖 10〗^5)/(.9∗𝑏𝑤∗𝐹^′ 𝑐∗𝑑^2 )

Consideraciones de Aceros:

Diámetro: área(cm2) 4 barras + 2 barras de

en pulg: 1barra 2barras 4barras 6barras 1/4" 3/8"

1/4" 0.317 0.633 1.267 1.900106684 1.805

3/8" 0.713 1.425 2.850 4.275240038 3.484

1/2" 1.267 2.533 5.067 7.600426735 5.700 6.492

5/8" 1.979 3.958 7.916 11.874 8.549 9.341

3/4" 2.850 5.700 11.400 17.1 12.033 12.825

1" 5.067 10.134 20.268 30.402 20.901 21.693

2.13762 3.56273.800213

DISEÑAR LA ZAPATA CORRIDA CENTRAL CON CARGA LINEAL Y DE SERVICIO Y ULTIMA DE 5.675 T/M Y 7.956 T/M RESPECTIVAMENTE, CON UNA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE DE 0.68M, COMPUESTA DE BLOCK DE 40CMX20CMX12CM Y ANCLADA ENTRE LOSA Y MURO CON VARILLA DE 3/8" A

EXACTO

4 barras + 2 barras de

1/2"

3.800

5.384

10.449

13.933

22.801

2 DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA DE LINDERO

DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA DE LINDEROCs 3.952 F'c 210Cu 5.58 F'y 4200H 0.69Ynat 2200sobrecarga nivel desplante 1320

resolucioncalculo de ancho de zapatasuponiendo que B=Hprimera iteracionH 0.35qadm =11.08*B+11.08 14.958H=Cs/Qadm 0.264segunda iteracionH 0.3qadm =11.08*B+11.08 14.404H=Cs/Qadm 0.274tercera iteracionH 0.28qadm =11.08*B+11.08 14.1824H=Cs/Qadm 0.279se obtienen B=H= 0.300b=dato del bloque menos 0.03 m 0.170entonces h=15 0.150y(conc.) 2400Vol(concreto y zap.)=B*h*1+H*0.17*1 0.1623y(conc.) =Vol(concreto y zap.)*2.4 0.38952 Ton 389.52 kgP/A= 1.2984 ton/m²sobrecarga considerando suelo 2.6184capacidad neta del suelo en : 0.300 = 11.7856B=Cs/qneta 0.3353245 mayor a 30 entonces = 40B=h 0.4qadm =11.08*B+11.08 15.512cargas mayoradasqu=cu/(h*1) 13.95reaccion del suelo devido a cargas exentricasy(nat= 2.2L=L1+L2S=y*(H-h)*(B-b)*1 0.273L1 0.282L2 0.083L 0.364Ma=Cs*.17+s*(b+h/2)+(L1*b)+(L2*b+h/2-RX=0 0.827504R=Ef=Cs+s+l1+l2 4.590 RS(U) 6.218X=Rx/R 0.180e= 0.0197calculo para la capacidad de carga devido a la reaccion de la zapata exentrica con el suelo

q= rs/Bh*(1+-6e/H) + 14.8642- 8.0836

por eqcuacion VIII.28 14.8642 q1 21.701732 usar a 27cm a 22 cmm*1.46 8.0836 q2 11.802056 usar 15.01945 16.25691para recubrimiento 5cm h 0.150

d 0.100 10 1M EN CM 100

ZAPATA CORRIDA DE LINDERO CON CARGA DE SERVICIO Y ULTIMA DE 3.952 T/M Y 5.580 T/M RESPECTIVAMENTE, CON PROFUNDIDAD DE 0.69M, COMPUESTA DE BLOK 40CM*20CM*12CM Y ANCLADA CON VARILLA DE 3/8"

B-(b+d) 0.130VU=qx*(B-(b+d))*Bw 1952.53 KG = 1.952529Vu<=O*0.53*(FC)^(1/2)*Bw*d 6528.37 KG = 6.528365

1.9525286 < 6.5283652por tanto d = 10cm SI CUMPLEPor cortanteBc=1/.17 5.88 a d/2bc 100 22cmVu= 1.95 ton.27*.85*(2+4/5.88)(raiz(210)*100*10/ 8.914 ton

1.95 < 8.914por tanto d = 10cm SI CUMPLEH= 0.40 - 0.17 0.23F=area cortante despues de 0.17 cm ((Q1+Q2)/2)*0.23=F 3.369 tonpara X(2q2+qn)/(q2+qn)*H/3 0.122 mM=F*X 0.413 ton*m

bw 100momento 0.413 d 10 Fy 4200

Fc 210

x1 0.59

X2 -1C 0.0218275

discriminante 0.9484872raiz discriminante 0.9739031

sol1 1.67279922

sol2 0.02211603

Pd 0.001106 Asd 1.105802Pmin 0.002415 Asmin 2.415229Pb 0.021250Pmax ó*.75 0.015938 Asmax 15.9375 EXACTO

.59𝑤 −² 𝑤+( ×𝑚𝑢 〖 10〗 ^5)/(.9∗𝑏𝑤∗𝐹^′ 𝑐∗𝑑^2 )

a 17 cm a 0 cm17.49437

ZAPATA CORRIDA DE LINDERO CON CARGA DE SERVICIO Y ULTIMA DE 3.952 T/M Y 5.580 T/M RESPECTIVAMENTE, CON PROFUNDIDAD DE 0.69M,

3 DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA DE LINDERO

Cs 47.59 F'c 210Cu 68.98 F'y 4200H 0.69Mf 11.5Ynat 2200sobrecarga nivel desplante 1320

resolucioncalculo de ancho de zapatasuponiendo que B=Hprimera iteracionB 1.5qadm =6.65*B+17.40 27.375B=raiz(Cs/Qadm) 1.319segunda iteracionB 1.4qadm =6.65*B+17.40 26.71B=raiz(Cs/Qadm) 1.335EstablecemosB 1.6qadm =6.65*B+17.40 28.04B=raiz(Cs/Qadm) 1.303se obtienen B=H= 1.600

entonces h=30 0.400 dato de columnad=h-.05 0.350y(conc.) 2400Vol(concreto)=B^2*h*1+(H-h)*.2*h 1.0472y(conc.) =Vol(concreto y zap.)*2.4 2.513 Ton 2513.28 kgP/A=p/b^2 0.98 ton/m²sobrecarga considerando suelo 2.302capacidad neta del suelo con : 1.600 = 25.738CARGAS FACTORIZADASQu=CU/(1.6*1.6) 26.9453125 < 51.84

REACCION DEL SUELO DEVIDO AL MOMENTOe= 0.12s= 1.61588Cs 47.59

DISEÑAR LA ZAPATA AISLADA CUADRADA CON CARGA DE SERVICIO Y ULTIMO DE 47.59 TN Y 68.98 TN, RESPESCTIVAMENTE CON UNA PROFUNDIDAD DE 0 69 M Y MOMENTO FLEXIONANATE DE 10.5% DE LA CARGA DE SERVICIO, PARA HACER DE ESTA CRITICA

l1=Yconcreto*h*(columna(b*h)=.2*.3) 0.05761.782

r 51.05A 1.98b 1.41

mayorado a .d/2+c cm a .15cm a .70cmq=rs/bh*(1+-6e/h) q1 28.538476 *1.46 41.666176 0.35 36.173609 0.15 39.312219 0.7

q2 11.340617 *.146 16.557301 1.6 1.6 1.6

qw 38.9198925Vu 21.80oVn 36.559

21.80 < 36.559Dos direcciones SI CUMPLEVu 67.3208951bc 1.5b0 200Vu 108.642

67.32 < 108.642SI CUMPLE

calculo para diseño por flexional vorde de la columna 0.7V=Area de corte 25.3215M=v*centro de masa 9.3111 TON/Mdiseño por flexion

bw 100momento 9.311 d 35 Fy 4200

Fc 210

x1 0.59

X2 -1C 0.04021636sol1 1.653696487

sol2 0.041218767 L=b zapa1.6

Pd 0.002061 Asd 7.2132842 11.541255Pmin 0.002415 Asmin 8.4533031 13.525285Pb 0.021250 0

.59𝑤 −² 𝑤+( ×𝑚𝑢 〖 10〗 ^5)/(.9∗𝑏𝑤∗𝐹^′ 𝑐∗𝑑^2 )yy

cb ff

f

6100

610085.0 '

1

bf

fAa

c

ys

'85.0

2

adfAM ysn

Pmax ó*.75 0.015938 Asmax 55.78125 89.25

n=asd/as 11.000s=l-2r/n-1 15 cm EXACTO

b 75.0maxbf

fAa

c

ys

'85.0

DISEÑAR LA ZAPATA AISLADA CUADRADA CON CARGA DE SERVICIO Y ULTIMO DE 47.59 TN Y 68.98 TN, RESPESCTIVAMENTE CON UNA PROFUNDIDAD DE

30.681043

4 DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA DE LINDERO

DISEÑO DE ZAPATA EXENTRICA (ORILLA)Cs 8.18 F'c 210Cu 11.76 F'y 4200H 0.67Mf 0Ynat 2200sobrecarga nivel desplante 1320

resolucioncalculo de ancho de zapatasuponiendo que B=Hprimera iteracionB 0.9l 1.8qadm =11.088*B-4.43B^2/L+6.32B/L 22.23Ps2entonces h=30 0.250 dato de columnad=h-.05 0.200y(conc.) 2400y(suelo) 2200 1.053 2.5272peso suelo 1.45992 0.081peso(concreto) 0.04032

0.972Rt 10.652 kgEm 2.16x 0.203b=3*e 0.60820672q 19.460 < 22.23qadm 19.0488746qadm*1.46 q1 28.38 0.4042 9.395175 0.2042 18.79035q2 0.00 0.6042 0.6042q a 0.40

d1qw 14.1914116Vu 2.589oVn 11.751

2.59 < 11.751

DISEÑAR LA ZAPATA AISLADA RECTANGULAR DE LINDERO, ESTO LLEVA QUE LA ZAPATA ACTUE EXCENTRICA CON CARGA DE SERVICIO Y ULTIMO DE 8.18 TN Y 11.76 TN, RESPECTIVAMENTE CON UNA PROFUNDIDAD DE 0.67 M

d2 SI CUMPLEVu 0.84556573oVn 23.502

0.85 < 23.502acion en dos direecionesd1qw 9.39517483Vu 5.023bc 1b0 100o*1.1*raiz(fc)*b0*d 27.099

5.02 < 27.099

calculo para diseño por flexional vorde de la columna 0.8V=Area de corte 6.9050M=v*centro de masa 2.7620 TON/Mdiseño por flexion

bw 100momento 2.762 d 20 Fy 4200

Fc 210

x1 0.59

X2 -1C 0.03653465

a 2.045841 cmdiscriminante 0.913778 Mn ### kg/cmraiz discriminante 0.955917 385.01 ton/cm

3.85 ton/M OKsol1 1.657557181 3.272548sol2 0.037358073 L=b zapa

1.8 0.9Pd=w*F'c/F'y 0.001868 Asd 3.735807 6.724453 3.362227Pmin 0.002415 Asmin 4.830459 8.694826 4.347413Pb 0.021250Pmax ó*.75 0.015938 Asmax 31.875 57.375 28.6875

.59𝑤 −² 𝑤+( ×𝑚𝑢 〖 10〗 ^5)/(.9∗𝑏𝑤∗𝐹^′ 𝑐∗𝑑^2 )

yy

cb ff

f

6100

610085.0 '

1

b 75.0maxbf

fAa

c

ys

'85.0

2

adfAM ysn

Consideraciones de Aceros:

Diámetro: área(cm2)

en pulg: 1barra

1/4" 0.317

3/8" 0.713

1/2" 1.267

5/8" 1.979

3/4" 2.850

1" 5.067

n=asd/as 12.000 n=asd/as 6.000s=l-2r/n-1 15.5 cm s=l-2r/n-1 16 cm EXACTO

DISEÑO DE ZAPATA CUADRADA CONCENTRADACs 47.59 F'c 210Cu 68.98 F'y 4200H 0.69Mf

Ynat 2200sobrecarga nivel desplante 1320

resolucióncalculo de ancho de zapatasuponiendo que B=Hprimera iteracciónB 2qadm =6.65*B+17.40 30.7B=raiz(Cs/Qadm) 1.245segunda iteracionB 1.5qadm =6.65*B+17.40 27.375B=raiz(Cs/Qadm) 1.319EstablecemosB 1.4qadm =6.65*B+17.40 26.71B=raiz(Cs/Qadm) 1.335se obtienen B=H= 1.400

entonces h=30 0.300 dato de columnad=h-.05 0.250y(conc.) 2400Vol(concreto)=B^2*h*1+(H-h)*.2*h 0.6114y(conc.) =Vol(concreto y zap.)*2.4 1.467 Ton 1467.36 kgP/A=p/b^2 0.75 ton/m²sobrecarga considerando suelo 2.069capacidad neta del suelo con : 1.400 = 24.641CARGAS FACTORIZADASQu=CU/(1.4*1.4) 35.1938776 < 51.84

ACCION DE Viga para zapatapara recubrimiento 5cm h 0.300

d 0.250 25 1M EN CM 140

VU=qx 17245 KG = 17.25Vu<=O*0.53*(FC)^(1/2)*Bw*d 22849.28 KG = 22.849

17.25 < 22.84928por tanto d = 25cm SI CUMPLEPor cortanteBc=30/20 1.50 a d/2b0 200 23cmVu= 68.73 ton.27*.85*(2+4/1.5)(raiz(210)*100*10/1 77.601 ton

68.73 < 77.601por tanto d = 25cm SI CUMPLEDiseño por flexionMu=qu*(1.4*.6^2/2) 8.86885714

bw 100momento 8.869 d 25 Fy 4200

Fc 210

x1 0.59

X2 -1C 0.07508027

a 1.989012 cmdiscriminante 0.822811 Mn ### kg/cmraiz discriminante 0.907089 608.78 ton/cm

6.09 ton/M OKsol1 1.616177167

sol2 0.078738087 L=b zapa1.4

Pd 0.003937 Asd 9.842261 13.77917Pmin 0.002415 Asmin 6.038074 8.453303Pb 0.021250 0Pmax ó*.75 0.015938 Asmax 39.84375 63.75

Consideraciones de Aceros:

Diámetro: área(cm2)

en pulg: 1barra

1/4" 0.317

3/8" 0.713

1/2" 1.267

5/8" 1.979

3/4" 2.850

.59𝑤 −² 𝑤+(𝑚𝑢×〖 10〗 ^5)/(.9∗𝑏𝑤∗𝐹^′ 𝑐∗𝑑^2 )

yy

cb ff

f

6100

610085.0 '

1

b 75.0maxbf

fAa

c

ys

'85.0

2

adfAM ysn

1" 5.067

n=asd/as 11.000s=l-2r/n-1 13 cm EXACTO