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LABORATORIO INTEGRAL III
LABORATORIO INTEGRAL III
EQUIPOS:7, 1, 2, 3, 4, 5, 6PRACTICA No. 07INTERCAMBIADOR DE CALOR DE DOBLE TUBO (SIMULACIN)SEMESTRE:ENERO-JUNIO 2011
PRCTICA 07INTERCAMBIADOR DE CALOR EN LABORATORIO VIRTUALMARCO TEORICOTRANSFERENCIA DE CALORProceso por el que se intercambia energa en forma de calor entre distintos cuerpos, o entre diferentes partes de un mismo cuerpo que estn a distinta temperatura. El calor se transfiere mediante conveccin, radiacin o conduccin. Aunque estos tres procesos pueden tener lugar simultneamente, puede ocurrir que uno de los mecanismos predomine sobre los otros dos. Por ejemplo, el calor se transmite a travs de la pared de una casa fundamentalmente por conduccin, el agua de una cacerola situada sobre un quemador de gas se calienta en gran medida por conveccin, y la Tierra recibe calor del Sol casi exclusivamente por radiacin.La conduccin es la transferencia de calor a travs de un objeto slido: es lo que hace que el asa de un atizador se caliente aunque slo la punta est en el fuego. Se debe, en parte, al movimiento de los electrones libres que transportan energa cuando existe una diferencia de temperatura.La ley de Fourier de la conduccin del calor. Esta ley afirma que la velocidad de conduccin de calor a travs de un cuerpo por unidad de seccin transversal es proporcional al gradiente de temperatura que existe en el cuerpo (con el signo cambiado).La conveccin transfiere calor por el intercambio de molculas fras y calientes: es la causa de que el agua de una tetera se caliente uniformemente aunque slo su parte inferior est en contacto con la llama. Si existe una diferencia de temperatura en el interior de un lquido o un gas, es casi seguro que se producir un movimiento del fluido. Este movimiento transfiere calor de una parte del fluido a otra por un proceso llamado conveccin. El movimiento del fluido puede ser natural o forzado. Si se calienta un lquido o un gas, su densidad (masa por unidad de volumen) suele disminuir. Si el lquido o gas se encuentra en el campo gravitatorio, el fluido ms caliente y menos denso asciende, mientras que el fluido ms fro y ms denso desciende.La radiacin es la transferencia de calor por radiacin electromagntica (generalmente infrarroja): es el principal mecanismo por el que un fuego calienta la habitacin.Las sustancias que intercambian calor no tienen que estar en contacto, sino que pueden estar separadas por un vaco. La radiacin es un trmino que se aplica genricamente a toda clase de fenmenos relacionados con ondas electromagnticas. Algunos fenmenos de la radiacin pueden describirse mediante la teora de ondas, pero la nica explicacin general satisfactoria de la radiacin electromagntica es la teora cuntica.INTERCAMBIADOR DE CALOR DOBLE TUBO
Es un equipo de paso que facilita el intercambio de calor entre dos fluidos que se encuentran a temperaturas diferentes evitando que se mezclen entre s.Es el tipo ms sencillo de intercambiador de calor. Est constituido por dos tubos concntricos de dimetros diferentes. Uno de los fluidos fluye por el tubo de menor dimetro y el otro fluido fluye por el espacio anular entre los dos tubos. En este tipo de intercambiador son posibles dos configuraciones en cuanto a la direccin del flujo de los fluidos: contraflujo y flujo paralelo. En la configuracin en flujo paralelo los dos fluidos entran por el mismo extremo y fluyen en el mismo sentido. En la configuracin en contraflujo los fluidos entran por los extremos opuestos y fluyen en sentidos opuestos.A) En un intercambiador de calor en flujo paralelo la temperatura de salida del fluido frio nunca puede ser superior a la temperatura de salida del fluido caliente.B) En un intercambiador de calor en contraflujo la temperatura de salida del fluido frio puede ser superior a la temperatura de salida del fluido caliente. El caso lmite se tiene cuando la temperatura de salida del fluido frio es igual a la temperatura de entrada del fluido caliente. La temperatura de salida del fluido frio nunca puede ser superior a la temperatura de entrada del fluido caliente.En la figura siguiente se muestran esquemas de las dos configuraciones as como la evolucin de la temperatura de los fluidos en cada una de ellas:
MATERIAL Y EQUIPO UTILIZADOS Laboratorio virtual de operaciones unitarias (VUOL)
PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL1. Utilizar el intercambiador de calor de doble tubo para recopilar datos que determinen las correlaciones de coeficiente de transferencia de calor local y global. 2. Los fluidos de proceso son agua fra y caliente.3. El mdulo simula a un intercambiador con las siguientes caractersticas:
Ajustar las temperaturas y los flujos de entrada con los rangos siguientes: Flujo de agua caliente: 40 lb/min Flujo de agua fra: 6 a 50 lb/min (variable manipulable) Temperatura de entrada mxima (agua caliente): 140F Temperatura de entrada de agua fra: Ambiente (70-80F)4. El programa comenzar a ejecutar, mostrar las temperaturas de las grficas y digitales. El tiempo y la salida se registran en el archivo especificado, en formato de texto. Este archivo es fcilmente importar a Excel para grficos y anlisis.5. Ejecute el programa para obtener los datos que usted necesita para los clculos. Para cambiar un escenario de ejecucin, haga clic en el botn de "Stop programa" en la mitad superior de la pantalla. Restablecer insumos y vuelva a iniciar el programa. Se le pedir un nuevo nombre de archivo guardar el archivo de salida. Si no se especifica un nombre de archivo de nuevo, los datos de la simulacin nuevo se anexar a los datos ya se encuentran en el archivo.6. Una vez que se obtienen datos suficientes, la simulacin se puede apagar. Esto se hace por detener la simulacin y cerrar la ventana del experimento.7. Lmites de operacin: La temperatura de tubo y coraza no debe exceder de los 200F. El nmero de Reynolds no debe exceder los 50,000 en lado tubo y lado coraza.RESULTADOSCONTRACORRIENTETubo Coraza
Corridas VH (gal/min)Vc (ft^3/min)TH (F)Tc (F)TH (F)Tc (F)
24.360.301056097.0975.23
34.360.3011060101.2176.92
55.500.4012070112.5883.55
65.500.4512070112.4682.25
86.000.6013080122.8389.57
CORRIDAVH (gal/min)Vc (ft^3/min)TH (F)Tc (F)TH (F)Tc (F)TH (F)Tc (F)
12.910.20956075.6586.8274.7287.00
24.360.301056097.0975.2374.7097.42
34.360.3011060101.2176.9276.33101.58
45.000.3511560106.2576.5776.10106.56
55.500.4012070112.5883.5576.91106.56
65.500.4512070112.4682.2577.48106.56
76.000.5012570117.2682.3778.06106.56
86.000.6013080122.8389.5778.64106.56
DATOS
Fluido frio agua
PM18
UnidadesKF
T1288.7160.00
T2314.57106.56
Tprom301.64
Unidadeskg/hft^3/min
W594.510.35
Unidades J/gmolKkcal/kg/K
Cp94.3691.253040684
Unidadeskg/m3
Densidad, 990
Unidadeskg/m*hkg/m*s
Viscosidad, 2.5920.00072
UnidadesJ/m*s*Kkcal/m*h*K
K0.294760.253617591
Q=19269.24962
inftm
Dinterno2.06700.17220.0525
Do2.38000.19830.0605
in^2ft^2m^2
Area delflujo3.35560.02330.0022
DATOS
Fluido caliente agua
PM18
KF
T1319.26115
T2297.6576.10
Tprom308.46
UnidadesKg/h(gal/min)
W1135.6323585.00
UnidadesJ/gmolKkcal/kgK
Cp93.9141.24699915
Unidadeskg/m*m*m
Densidad, 983
Unidadeskg/m*skg/m*h
Viscosidad, 0.0006452.322
UnidadesJ/m*s*Kkcal/m*h*K
K0.291590.25089006
Q=2304863.409
inftm
D12.380.200.06
D23.070.260.08
De1.570.130.04
De'0.690.060.02
Dinterno2.06700.170.05
in^2ft^2m^2
Area del flujo2.9438460.0204430.001899
Tubera interior
Velocidad msica
Unidadeskg/h*m*m
Gp=274613.1078
Obtener Re
Re=5562.3775
Factor de colulborn Jh
JH=25
Obtener Pr
Pr=12.80621523
Obtener hi y obtner hio
hi/t= 282.5435865
Unidades
Unidadeskg/h*m*m
Ga=597936.7872
Obtener Re
Re=10300.37532
Factor de colulborn Jh
JH=37
Obtener Pr
Pr=11.54103936
Obtener ho
ho/a=524.4533022
hio/t=245.3855434
Paralelo
Wc (kg/h)UD (kcak/h*m*/C)
339.7264.9561
509.5886.4495
509.5890.0810
594.5194.0674
679.44114.2066
764.37118.1190
849.30132.0450
1019.16140.8898
EQUIPONo. 1
LABORATORIO INTEGRAL III[Escribir el subttulo del documento]
ARTEAGA TREJO JONATHAN BRYANRUBIO CRUZ SERGIO ALBERTOLABORATORIO INTEGRAL III
CLCULOS Y RESULTADOS
AGUA FRA
T(F)T(K)DENSIDAD(Kg/m^3)DENSIDAD(lb/m3)
73295,92997,592199,3
75297,03997,152199,66
78298,7996,952197,89
79299,26996,712197,36
FACTOR DE CONVERSION =35,313
PARA T=73F
FLUJO (lb/min)volumen (m^3/min)volumen(ft^3/min)
450,0204610560,72254126
PARA T=75F
FLUJO (lb/min)volumen (m^3/min)volumen(ft^3/min)
450,0204577070,72242301
PARA T=78F
FLUJO (lb/min)volumen (m^3/min)volumen(ft^3/min)
450,0204741820,72300479
PARA T=79F
FLUJO (lb/min)volumen (m^3/min)volumen(ft^3/min)
450,020479120,72317918
AGUA CALIENTE
T(F)T(K)DENSIDAD(Kg/m^3)DENSIDAD(lb/m^3)
80280,371003,032211,3
90305,37993,712190,75
130327,59985,432172,5
135330,37984,392170,2
PARA T=80F
FLUJO(Lb/min)VOL(m^3/min)VOL(gl/min)
400,0180889074,7551
PARA T=90F
FLUJO(Lb/min)VOL(m^3/min)VOL(gl/min)
400,0182585874,8079
PARA T=130F
FLUJO(Lb/min)VOL(m^3/min)VOL(gl/min)
400,0184119684,856
PARA T=135F
FLUJO(Lb/min)VOL(m^3/min)VOL(gl/min)
400,0184314814,868
CLCULOS
LADO TUBOLADO CORAZA
vel. Msica(kg/h*m)262924,1578837078,808
Re959,43041264424,04264
jH4,8170
Pr13,14699911,90547605
hi/t235,92979313908,40234
hio/t47,8996957
T de pared tw297,226568
t 1,02599884s1,0111694
coef.Pelculahio 49,1450321ho14063,75085
coef.global trans.calor Uc48,9738954
1/UD0,0234
UD42,725
Wc (kg/h)UD
1224.6442725
1223.9655788
ANLISIS DE RESULTADOSPodemos deducir que conforme aumenta el flujo fro, el coeficiente de transferencia de calor (UD) se incrementa; es decir que es directamente proporcional.
EQUIPONo. 2
INTERCAMBIADOR DE CALOR (SIMULACN)
1. Graficar el coeficiente global de transferencia de calor en funcin de la velocidad de flujo de agua fra.
DATOSUNIDADESAGUA CALIENTEAGUA FRA
Velocidad FlujoGPM, ft3/min50.09640.8078
TeF140 mxima7080
DensidadKg/m3958.8120996.77991.3667
Por lo tanto establecemos que los rangos de velocidades de flujo son:
Tomando en cuenta que el fluido fro pasara por el lado de los tubos y el fluido caliente circular por lado coraza.
CORRIDASVHVCTHTC
12.00.20138.6671.93
22.50.25120.4595.96
33.00.30122.7992.89
43.50.35124.6290.47
54.00.40139.3870.97
64.50.45139.4570.86
74.60.50139.5070.77
84.70.60127.4683.15
94.80.70139.6570.55
1050.80127.8980.17
W (Kg/hr)Cp (J/grmolK)Q (Kcal/hr)
424.6594.4772790.822588
824.469091993.7262659.3633
Wc (kg/h)UD (kcak/h*m*/C)
339.529.2046
424.6410.7547
509.5811.2196
594.5112.3600
679.4413.5098
764.3713.9408
849.3014.3805
1019.1614.8235
1189.0215.2649
1358.8816.0689
EQUIPO No. 3
PRCTICA 7:INTERCAMBIADOR DE DOBLE TUBO VIRTUAL
Datos: Se muestran datos de entrada de de agua fra y caliente:CORRIDA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
INLETOUTLET
Tc (F)Tfrio (F)Tc (F)Tfrio (F)
807577.9776.76
857581.7678.30
907586.0279.79
957590.5181.27
1007595.0782.09
10575100.0882.82
11080105.0486.49
12080113.3287.96
13080121.6187.56
14080129.8888.55
Se muestran los volmenes utilizados para cada corrida en Galones por minuto (GPM) para la corriente de agua caliente y pies cbicos por minuto para corriente de agua fra, tanto la entrada como la salida.
CORRIDAVc (gal/min)Vfrio (ft^3/min)
11.250.20
21.870.25
32.500.28
43.120.30
53.750.35
64.750.40
74.870.50
84.870.55
95.000.75
105.000.80
Consideraciones:
fluido frio lado tubos
fluido caliente lado carcaza
DENSIDAD DEL AGUA A 140F=333K
958.812kg/m3
Algunas propiedades del agua a una temperatura promedio Tc.Fluido frio (agua)
PM (g/gmol)=18
KF
T1296.8875
T2297.8876.76
Tc297.3875.88
W(Kg/hr)
325.803
Cp J/gmolKkcal/kgK
92.2831.225342575
kg/m^3
Densidad, 941.49
kg/mhkg/ms
Viscosidad, 1.28160.000356
J/msKkcal/mhK
K0.271440.2336
Q399.220671Kcal/hr
Fluido Caliente (agua)
PM (g/gmol)=18
KF
T1299.6680
T2298.538977.97
Tc299.0994578.985
Kg/h(gal/min)
W0.090500924.82
CpJ/gmolKkcal/kgK
94.1831.251
kg/m^3
Densidad, 986.97
kg/mhkg/ms
Viscosidad, 2.48040.000689
J/msKkcal/mhK
K0.293520.25255067
Q9162.40567Kcal/hr
1 lb=0.4536kg
1 m3=264.17gal
1m3=35.315ft3
1hr=60min
PASO 2
T12.78
T20.6589
Tml1.47501614
TUBERIA INTERIORARREGLO
1 * 5/8
inftm
Dinterno0.48320.04030.0123
Do2.38000.19830.0605
in^2ft^2m^2
Area tubo0.18340.00130.0047
SECCIN ANULAR
inftm
D10.870.070.02
D21.000.080.03
De0.280.020.01
De'0.130.010.00
Dinterno1.380.120.04
in^2ft^2m^2
Area anular0.1909300.0013260.000123
CLCULOS TUBERA INTERIOR
5
kg/h*m*m
Gp=69948.3614
6
Re=669.8639
7
JH=5.8
8
Pr=6.72396355
10
hi/t= 208.317748
hio/t=16.050652
11
Tw=299.096721
kg/m*skg/m*h
w =0.0004661.6776
12
t=0.96300595
13
hio=15.4568735
14
Uc=15.43450733
15
Rd=0.002986289
1/UD=0.067776177
UD=14.75444682
CLCULOS SECCIN ANULAR
5
kg/h*m*m
Ga=8527993.57
6
Re=24402.0006
7
JH=123
9
Pr=12.282352
10
ho/a=10098.2749
11
kg/m*skg/m*h
w 0.0004661.6776
12
a=1.05627418
13
ho=10666.547
Graficar el coeficiente global de transferencia de calor como funcin de la velocidad de flujo de agua fra.
Wc (Kg/h)Ud
325.214.7544
163.336184.653
408.17204.48
680.45220.99
952.57223.513
1224.68232.93
Anlisis y discusin de resultados:En la realizacin de esta simulacin, se tomaron en cuenta diez corridas diferentes variando los flujos de entrada y las temperaturas de las corrientes fra y caliente.
Para el caso 1se observa la proporcionalidad casi directa que existe entre el flujo de agua fra y el coeficiente global de transmisin de calor. Para poder realizar la grafica se tuvieron que realizar clculos tomando en cuenta algunas propiedades de agua a temperaturas promedio.
Conclusiones:Se puede observar que el coeficiente global de transferencia de calor es un parmetro importante para la determinacin del rea total de transferencia de calor junto con la carga trmica y la T.
EQUIPONo. 4
INLETOUTLETCONTRACORRIENTEOUTLET PARALELO
CORRIDAVH (gal/min)Vc (ft^3/min)TH (F)Tc (F)TH (F)Tc (F)TH (F)Tc (F)
12,910,20956075,6586,8274,7287,00
24,360,301056097,0975,2374,7097,42
34,360,3011060101,2176,9276,33101,58
45,000,3511560106,2576,5776,10106,56
55,500,4012070112,5883,55
65,500,4512070112,4682,25
76,000,5012570117,2682,37
86,000,6013080122,8389,57
Fluido fro por lado tubos y fluido caliente por seccin anular:Fluido caliente agua
PM18
KF
T1319,26115
T2297,6576,10
Tprom308,46
UnidadesKg/h(gal/min)
W1135,6323585,00
UnidadesJ/gmolKkcal/kgK
Cp93,9141,24699915
Unidadeskg/m*m*m
Densidad, r983
Unidadeskg/m*skg/m*h
Viscosidad, m0,0006452,322
UnidadesJ/m*s*Kkcal/m*h*K
K0,291590,250890057
Fluido frio agua
PM18
UnidadesKF
T1288,7160,00
T2314,57106,56
Tprom301,64
Unidadeskg/hft^3/min
W594,510,35
Unidades J/gmolKkcal/kg/K
Cp94,3691,253040684
Unidadeskg/m3
Densidad, 990
Unidadeskg/m*hkg/m*s
Viscosidad, 2,5920,00072
UnidadesJ/m*s*Kkcal/m*h*K
K0,294760,253617591
Q=19269,24962
Tml= [(319.26-314.57)-(297.65-288.71)]/ln[(319.26-314.57)/(297.65-288.71)]Tml= 15.17221736 C
Tamao de los tubos:IPS 3X2inftm
D interno2,06700,17220,0525
Do2,38000,19830,0605
in^2ft^2m^2
rea del flujo3,35560,02330,0022
inftm
D12,380,200,06
D23,070,260,08
De1,570,130,04
De'0,690,060,02
D interno2,06700,170,05
in^2ft^2m^2
rea del flujo2,943850,0204430,001899
Tubera interiorTubera exterior ( seccin anular)
Velocidad msicaUnidades
Unidadeskg/h*m*mUnidadeskg/h*m*m
Gp=274613,1078Ga=6E+05
Obtener ReObtener Re
Re=5562,3775Re=10300
Factor de Colulborn JhFactor de Colulborn Jh
JH=25JH=37
Obtener PrObtener Pr
Pr=12,80621523Pr=11,54
Obtener hi y obtener hioObtener ho
hi/t= 282,5435865ho/a=524,5
hio/t=245,3855434
Calculo de la temperatura de pared
Tw=306,2827483
kg/m*skg/m*hkg/m*skg/m*h
Viscosidad W0,0006682,4048viscosidad W7E-042,4048
Calculo de tCalculo de a
t=1,010550089a=0,995
Calcular hioCalcular ho
hio=247,9743828ho=521,9
Coeficiente global de transferencia de calor limpio
Uc=168,1011799
Calculo del coeficiente global de transferencia de calor de diseo considerando incrustaciones
Rd=0,002986289
1/UD=0,008935087
UD=111,9183234
1)
Wc (kg/h)UD (kcak/h*m*/C)
339,7264,9561
509,5886,4495
509,5890,0810
594,5194,0674
679,44114,2066
764,37118,1190
849,30132,0450
1019,16140,8898
PARALELO1er corrida
Para correlacionar con Sieder-Tate y obtener los valores de h1, se utiliza la siguiente ecuacin, las propiedades se evalan a las temperaturas obtenidas en cada corrida.tuberia exteriortuberia interior
CORRIDAh2 (kcal/m^2*h*K)h1 (kcal/m^2*h*K)Re2Pr2K2
1313,4901282,59335469,1059312,58690,253161
2472,5327399,62709435,4111,01820,24966
3478,4653400,74279802,6110,63220,24865
4548,8677459,889311738,0610,210,2475
5607,0836532,776013533,549,770,2462
6607,0836591,565413533,549,770,2462
7665,3108650,201415361,259,42560,2451
8674,0410786,819716009,019,070,2439
RE1Pr1k1
2893,199814,0090,25579
4106,19814,770,25706
4140,8714,650,25688
4819,3814,680,2569
5975,2513,580,255
6687,2313,650,2552
7430,2613,65210,2551
9669,812,630,2532
Anlisis de resultados:Como puede verse en el primer punto el coeficiente global de transferencia de calor aumenta conforme aumenta el flujo msico de del fluido fro.
EQUIPO No. 5
PRACTICASIMULACION INTERCAMBIADOR DE CALOR.
Esta prctica se realizo por medio de un simulador de un intercambiador de calor de doble tubo y dos pasos que se utiliza para recopilar datos para determinar coeficientes de correlaciones locales y globales de transferencia de calor. Los fluidos de proceso son agua caliente y fra.El mdulo simula un intercambiador con las siguientes caractersticas: Tubo exterior nominal 1 in. Cmara de aire nominal de identificacin 5/8 in. Intercambiador de Calor de 6.92 ft. Tubos 16 BWG de cobre.
RESULTADOS EXPERIMENTALES OBTENIDOS.Las siguientes tablas muestran los ajustes dados para las condiciones de entrada antes de ejecutar la simulacin.Tc entrada (F)Th entrada (F)Tc (C)Th (C)c (kg/m3)h (kg/m3)c (lb/gal)h (lb/gal)
7412523.3351.66995.29983.678.308.20
7512523.8851.66995.09983.718.308.20
7613224.4455.55994.89981.848.308.19
7913926.1159.44994.28979.958.298.17
8215027.7765.55993.66976.878.298.15
ContracorrienteParalelo
Fh (lb/min)Fc (lb/min)Fh (GPM) Fc (CFM)Th salida (F)Tc salida (F)Th salida (F)Tc salida (F)
40154.8632460.2409123114.594.15115.0993.21
40204.8632460.3212164116.6491.1116.9790.59
40254.8632460.4015205122.6990.99123.0190.58
40304.8632460.4818246128.7992.75129.1292.41
40474.8632460.75485854137.9792.41138.392.2
Las siguientes tablas muestran algunas propiedades del agua:LADO TUBOS
Fluido Fro (H2O)
PM=18g/mol
TemperaturasKF
T1=297.594444476
T2=307.677777894.15
Tc=302.6361111
Flujo msicoKg/hft3/min
W=409.21363280.2409123
Capacidad Calorfica J/gmolKkcal/kgK
Cp=94.3381.25262906
Densidadkg/m3
=989.1624
Viscosidadkg/m*skg/m*h
=0.0007152.574
Conductividad TrmicaJ/m*s*Kkcal/m*h*K
k=0.294560.25344551
Flujo de calor trasferido entre los tubos
Q=5738.192034kcal/h
LADO SECCIN ANULAR
Fluido caliente (H2O)
PM=18g/mol
TemperaturasKF
T1=324.82125
T2=318.98114.5
Tc=321.9
Flujo msicoKg/h(gal/min)
W=1104.57184.863245673
Capacidad CalorficaJ/gmolKkcal/kgK
Cp=93.1771.237213193
Densidadkg/m3
=969.8226
Viscosidadkg/m*skg/m*h
=0.0005251.89
Conductividad TrmicaJ/m*s*Kkcal/m*h*K
k=0.285290.245469407
Flujo de calor trasferido entre los tubos
Q=600370.688kcal/h
3) Calcular la Tml
T1=22.5
T2=17.1388889
Tml=19.7201416
EQUIPONo. 6
Abuelo[Escriba su direccin] [Escriba su nmero de telfono] [Escriba su direccin de correo electrnico] INSTITUTO TECNOLGICODE PACHUCA
LABORATORIO INTEGRAL III
SIMULACIN DE INTERCAMBIADOR DE CALOR
FUNES GUERRERO KAREN JACELMAYRA HERNNDEZ DOMNGUEZ
Ing. Filemon Monzalvo Licona
ING. QUMICAVIERNES, 8 DE ABRIL DE 2011.
INTERCAMBIADOR DE CALOR1. Graficar el coeficiente de transferencia de calor total del intercambiador como una funcin de la velocidad de flujo de agua fra. el coeficiente es constante a lo largo de la longitud del intercambiador?2. Asumir que la pelcula de la parte exterior es descrita por la correlacin de Seider-Tate. De esta estimacin, y el valor del coeficiente global, determinar el coeficiente de pelcula interno.3. Demostrar una comparacin grafica del nmero de Nusselt simulada dentro del intercambiador con la predicha por la correlacin de Seider-Tate. Qu tan buena es la correlacin en la prediccin de la transferencia de calor en el intercambiador de doble tubo?4. Comparar cuantitativamente la eficiencia de la transferencia de calor en el modo paralelo y con la de modo en contracorriente.5. Establecer la constante de tiempo del intercambiador como una funcin del nmero de Reynolds por el lado tubo.6. Disear un intercambiador de capacidad industrial, para enfriar 1000 gal/min de agua de 200 F a 120F. Una cantidad ilimitada de salmuera al 5% est disponible. Mostrar claramente como usaste tus datos piloto de esta simulacin a una mayor escala.Procedimiento de operacin:1. Ajustar la temperatura de entrada y las velocidades de flujo a un conjunto de valores dentro de los rangos indicados en el cuadro siguiente.Variable de procesoRango de operacin
Velocidad de flujo de agua caliente40 lb/min (nominal)
Velocidad de flujo de agua fra6 a 50 lb/min (variable a manipular)
Temperatura de entrada de agua caliente140F mx.
Temperatura de entrada de agua fraAmbiente, normalmente 70 a 80 F
ConversionesT=140F=333.15K
= 983.24kg/m3
Fluido fro: T=75F=297.04K14 T
293.15998.23
297.04
298.15997.08
Corrida 1
Corrida 2
Corrida 3
Corrida 4
Corrida 5
Primera corrida Contracorriente.Flujo fro= 0.225 ft3/min T=75FFluido caliente=4.88 gal/min T=140FCalculando el flujo de Calor
Calculando el rea:
Los clculos son realizados en Excel.
CorridaT1 (F)T2(F)T1 (k)T2(k)TpromCp (kJ/kg K)Cp (BTU/lbF)Flujo (W) lb/mint1 (F)t2 (F)
1140125.962333.15325.35329.254.18540.99971475101.905
2140129.415333.15327.27330.214.18580.9998227594.411
3140128.98333.15327.03330.094.18580.9998307589.878
4140128.727333.15326.89330.024.18570.9997387587.072
5140128.563333.15326.80329.974.18570.9997467585.141
Calculando el flujo de calor:
CorridaT1 (F)T2(F)Cp (BTU/lbF)Flujo (W) lb/minQ (BTU/min)
1140125.9620.999714196.467916
2140129.4150.999822232.815426
3140128.980.999830330.518732
4140128.7270.999738428.265832
5140128.5630.999746525.966642
Calculando el coeficiente de transferencia de calor para cada corrida:
CorridaT1 (F)T2(F)t1 (F)t2 (F)A=TmlQ (BTU/min)U (BTU/min ft2 F)
1140125.96275101.9052.391444.2169177196.4679161.8580377
2140129.4157594.4112.391449.871904232.8154261.952122878
3140128.987589.8782.391452.0271618330.5187322.656545696
4140128.7277587.0722.391453.3265024428.2658323.358316901
5140128.5637585.1412.391454.208418525.9666424.057353203
Grfico 1. Coeficiente global.
ANLISIS Y DISCUSIN DE RESULTADOS.A contracorriente se determinaron los coeficientes globales de transferencia de Calor en cada una de las 5 corridas realizadas, en el Grfico 1 se puede observar que el coeficiente de transferencia no es constante, por lo que se requiere calcular el coeficiente de transferencia cada vez que el flujo de agua fra cambie.CONCLUSINEl coeficiente de transferencia de calor, engloba la conduccin y conveccin interfacial, si aumentamos el flujo frio, el coeficiente de transferencia de calor tambin aumentar.Referencias:http://www.che.ttu.edu/vuol/
EQUIPONo. 8
Prctica no 7: Intercambiador de calor (simulacin)
Un intercambiador de calor de doble tubo de dos pasos, se utiliza para recoger datos para determinar el coeficiente de transferencia de calor local y global de correlacin. Los fluidos de proceso son el agua caliente y fra. El mdulo simula un intercambiador con las siguientes caractersticas.
Dimetro nominal del tubo exterior1 in
Dimetro nominal del tubo interior5/8 in
Longitud del intercambiador de calor6.92 ft
TubosAsumimos 16 BWG de cobre
1.- Primero dar click en el link que aparece en el simulador para poner en marcha el intercambiador de calor2.- Ajustar la temperatura de entrada y caudales de un conjunto de valores dentro de los rangos indicados en el cuadro siguienteVARIABLES DE PROCESORANGO DE OPERACIN
Flujo del agua caliente40 lb/min (nominal)
Flujo del agua fra6 a 50 lb/min (variable manipulada)
Temperatura del agua caliente140 F max
Temperatura del agua fraAmbiente, por lo general 70-80 F
Grafica de Flujo VS U
calculo de coeficiente de pelicula
asumiendo que la ec describe el coef. De pelicula exterior
Para :W=40lb/min
w=30lb/min
FT1T2t1t2
14089.8875128.96
Temperatura promedio del lado caliente114.94F
61.788lb/ft3
0.5981cP1.447402lb/ft hr
cp0.989btu/ln F
k0.3693Btu/h ft F
DI0.625in7.5ft
G1766.789655lb/h ft2
w0.4764cP1.152888lb/ft hr
hi=3.60337271Btu/hr ft 2 F
Anlisis y discusin de resultadosSe obtuvo la grafica de coeficiente global de transferencia de calor vs flujo de agua fra en pies3 /min, en la cual se observa que el coeficiente de transferencia de calor disminuye con respecto a la cantidad de agua fra que se alimenta al intercambiador de calor. El coeficiente global de transferencia depende de la resistencia que se presente en la tubera y los clculos donde incluye este parmetro, generalmente se suponen consideraciones como que no hay variaciones ni de resistencias ni de flujo a lo largo de la tubera, Por lo tanto consideran un coeficiente global de transferencia de calor constate, pero esto no quiere decir que en realidad as sea.ConclusionesEl coeficiente global de transferencia calor no es constante a lo largo de la tubera. El coeficiente global de transferencia de calor disminuye cuando la cantidad de fluido frio que entra al intercambiador de calor aumenta.
EQUIPONo. 9
PRCTICA 7INTERCAMBIADOR DE CALOR DOBLE TUBOSIMULACINCALCULOS:1. Grafique la transferencia de calor de coeficiente global del intercambiador en funcin de la tasa de flujo de agua fra. Es el coeficiente de una constante a lo largo del intercambiador.CORRIDAENTRADA (F)SALIDA (F)
Caudal Cal. (GPM)Caudal Frio (GCM)Temp. Fra (Tubo)Seccin anuarTemp. FraSeccin anular
14,8038192930,2097375877110083,693,42
24,804974960,3718043217311083,59103,84
34,8061311840,534850757512084,4112,17
44,8073361750,6985733977713085,69120,57
54,8086382440,8135155737913586,99124,94
Clculo de los datos para los fluidos y valores de UD para cada corridaCORRIDA12
FraCalienteFraCaliente
T1K294,82310,93295,93316,48
T2 K301,82307,27303,48313,06
Tc K298,32309,1299,7314,77
Wkg/h356,191090,8884631,53941091,1155
Cpkcal/kg/K1,25441,24641,25481,242
Densidad, kg/m^3993997,86991,05997,62
Viscosidad, kg/m*h2,74322,29682,67842,1024
Kkcal/m*h*K0,254940,250640,25430,2483
Qkcal/h3127,8758374351,04785983,5188349289,565
T1K12,4617,13
T2K9,1113,01
TmlK10,708314,9915
Gp=kg/h*m^276473,61128855981,427135588,4068857825,27
Re=342,149327366,1567621,310429902,8135
JH=5905,494
Pr=13,498211,422313,212410,5145
hi/t= kcal/h*m^2*K247,29177157,7721264,60377205,958
hio/t=kcal/h*m^2*K19,053620,3874
Tw=K309,0713314,7297
w =kg/m*h2,29682,106
t=1,0251811,034230,99976
hio=19,53337157,772121,0853
Uc=kcal/h*m^2*K19,480121,0238
Rd=h*m^2*k/kcal0,002990,00299
1/UD=0,054320,05055
UD=kcal/h*m^2*K18,409219,7818
CORRIDA345
FraCalienteFraCalienteFraCaliente
T1K297,0322,0298,2327,6299,3330,4
T2 K302,3317,7303,0322,4303,7324,8
Tc K299,7319,9300,6325,0301,5327,6
Wkg/h908,41091,61186,51091,81381,81092,0
Cpkcal/kg/K1,31,21,31,21,31,2
kg/m^3988,5997,4984,1997,1984,7996,9
kg/m*h2,71,92,61,82,61,7
Kkcal/m*h*K0,30,20,30,20,30,2
Qkcal/h5953,3442900,46600,1532153,37686,756715828,0
T1K20,723,125,5
T2K19,823,926,7
TmlK20,223,526,1
Gp=kg/h*m^2195031,48861513,0254729,78863356,8296668,08865200,6
Re=892,532293,01202,834809,11400,936111,1
JH=6,0100,06,6100,67,0111,0
Pr=13,29,713,09,112,88,8
hi/t= kcal/h*m^2*K294,27465,8321,67237,9338,87863,7
hio/t=kcal/h*m^2*K22,724,826,1
Tw=K319,8324,9327,5
w =kg/m*h2,01,81,7
t=1,01,01,11,01,11,0
hio=23,77463,926,17235,827,67861,3
Uc=kcal/h*m^2*K23,626,027,5
Rd=h*m^2*k/kcal0,00,00,0
1/UD=0,00,00,0
UD=kcal/h*m^2*K22,124,225,4
Valores de UD para cada corridaWc (kg/h)UD (kcak/h*m K)
356,1918,4092
631,539419,7818
908,411222,0648
1186,472124,1527
1381,8125,416
Transferencia de calor coeficiente global del intercambiador en funcin de la tasa de flujo de agua fra2.-Asumir que el coeficiente de pelcula exterior es descrito por la correlacin de Seider-Tate y de el valor estimado del coeficiente de transferencia de calor total. Estimar el coeficiente de pelcula interior.
FLUJO FRIO
CORRIDARePrD (m)KhNnu
1342,149313,49820,0123000,25494108,338655,22697653
2621,310413,21240,0123000,2543183,5597358,87842995
3892,498113,22970,0123000,2544254,51091112,3053624
41202,8213,04380,0123000,25404330,88477716,0206375
51400,8512,83980,0123000,2536376,88935318,2797281
FLUJO CALIENTE
CORRIDARePrD (m)KhNnu
127366,156711,42230,0123000,250645199,0029255,13779
229902,813510,51450,0123000,24835426,33378268,803485
332293,00079,71260,0123000,248355664,56141280,548038
434809,069,14170,0123000,24425839,87802294,14619
536111,128,84190,0123000,24315942,50766300,669865
3. Demostrar una comparacin grfica del nmero de Nusselt simulada en el interior del intercambiador con la predicha por la correlacin Seider-Tate.
FLUJO FRIO
CORRIDAoNnu
12,74322,29687,01929847
22,67842,10611,3315579
32,6821,951215,3123406
42,64241,810819,5120807
52,59921,74621,9881077
FLUJO CALIENTE
CORRIDAoNnu
12,29682,2968215,635039
22,10242,106225,125967
31,94761,9512233,157847
41,80721,8108242,626886
51,74241,746247,096297
4. Compare cuantitativamente la eficiencia del calor transferido en modo contracorriente y en modo paralelo.
5. Establezca un tiempo constante del intercambiador como funcin del nmero de Reynolds lado tubos. 6. Disear un intercambiador de la capacidad industrial para enfriar 1000 galones por minuto de agua de 200F a 120F. Una cantidad ilimitada de salmuera 5% a 50F est disponible. 1) CONDICIONES DE PROCESO
FLUIDO FRIO (SALMUERA)FLUIDO CALIENTE (AGUA)
PM=18PM=18
KFKF
T1283,1550T1366,48200
T2322,04120T2322,04120,00
Tc302,59Tc344,26
kg/hKg/h(gal/min)
W250635,8753W227126,4721000
J/gmolKkcal/kgKJ/gmolKkcal/kgK
Cp95,71,2707Cp92,4051,2270
Densidad, 994,07kg/m^3Densidad, 947,9kg/m^3
kg/m*hkg/m*skg/m*skg/m*h
Viscosidad, 2,80440,000779Viscosidad, 0,0003871,3932
J/m*s*Kkcal/m*h*KJ/m*s*Kkcal/m*h*K
K0,29680,25537K0,27460,23627
3) CALCULAR T A CONTRACORRIENTE
T=41,60486494
4) AREA DE FLUJOTUBERIA (IPS)3 * 2
FLUIDO CALIENTE LADO TUBO
FLUIDO FRIO SECCION ANULAR
Area de flujoSeccin anular
Seccin anularTubodede`
2,933,351,570,69
LADO TUBOSTw=318,7164
Gt=2945538,551
Re=55144,0864
Pr=13,95445867
JH=160
hi/t= 1873,663121
hio/t=1627,252803
w =1,5228
t=1,841607565
hio=2996,761073
SECCION ANULAR
Ga=3051872,72
Re=87354,7088
Pr=7,23491442
JH=225
hio/t=2578,32884
m w =1,98
ft=0,70363636
ho=1814,20593
Uc=1130,07254
Rd=0,002980
1/UD=0,0038649
UD=258,738977