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ESTUDIO GEOTCNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO HABILITACIN URBANA DE LA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO DE CASTILLA - PIURA"
ABRIL 2015
ESTUDIO GEOTCNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO HABILITACIN URBANA DE LA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO DE CASTILLA - PIURA"
ING. WALTER UMERES RIVEROS MSc CONSULTOR SENIOR CIP N 20280
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CONTENIDO 1.- ANTECEDENTES.............................................................................................................................5
2.- UBICACIN Y ACCESIBILIDAD .......................................................................................................5
3.- MARCO GEOLOGICO .....................................................................................................................6
4.1.- SISMOS ..................................................................................................................................6
4.2.- LLUVIAS. .................................................................................................................................8
5.- GEOTECNIA Y MECANICA DE SUELOS ...........................................................................................9
5.1.-TRABAJOS DE CAMPO Y GABINETE .........................................................................................9
5.1.1.- EXCAVACION DE CALICATAS ............................................................................................9
5.2.-LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS .......................................................................11
6.- RESULTADOS ENCONTRADOS ...............................................................................................12
6.1.- DESCRIPCIN DE PERFILES ESTRATIGRAFICOS .............................................................12
6.2.-ENSAYO DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT) ...........................................................................19
6.3.- ANLISIS GRANULOMTRICO ...........................................................................................21
6.4.- LIMITES DE CONSISTENCIAY CLASIFICACIN SUCS ...............................................................23
6.5.- CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL ..............................................................................25
6.6.- CAPACIDAD PORTANTE Y PRESIN DE TRABAJO (PT) .................................................29
6.11.- AGRESIVIDAD DE LA CIMENTACIN ...................................................................................34
6.12.- ESPONJAMIENTO DE SUELOS .............................................................................................34
6.13.- SUELOS EXPANSIVOS ..........................................................................................................35
6.14.- LICUACIN DE SUELOS .......................................................................................................35
6.15.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. ........................................................................................35
6.16.- ESTUDIO DE CANTERAS .....................................................................................................36
7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .....................................................................................38
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RELACIONES DE FIGURAS
ITEM FIGURAS CODIGO
01
UBICACIN DEL PROYECTO
FIG.N01
02
VISTA GOOGLE EARTH UBICACIN DEL
PROYECTO
FIG.N02
03 MAPA DE SISMICIDAD FIG.N03
04
EXCAVACIN DE CALICATAS
FIG.N04
05
LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS
FIG.N05
06
ENSAYO DE DPL
FIG.N06
07
PROPUESTA DE DRENAJE PLUVIAL
FIG.N07
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RELACION DE CUADROS
ITEM CUADROS CODIGO
01
GEOREFERENCIACION DE CALICATAS
C-01
02
ENSAYOS DE LABORATORIO
C-02
03
PARAMETROS DEL DPL
C-03
04
RESULTADO DE GRANULOMETRIA
C-04
05
CONSTANTES FISICAS Y CLASIFICACIN SUCS
C-05
06 HUMEDAD NATURAL
C-06
07 RESUMEN PROPIEDADES FISICO-MECANICAS C-07
08 VALORES PORTANTES DE LA CIMENTACIN C-08
09 ENSAYO PROCTOR C-09
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RELACION DE MAPAS Y PLANOS
ITEM MAPAS Y PLANOS CODIGO
01
MAPA DE UBICACIN DE CANTERAS
MUC-01
02
MAPA GEOLOGICO
MG-01
03
PLANO CAPACIDAD DE CARGA -1
L-01
04
PLANO CAPACIDAD DE CARGA -2
L-02
05 PLANO DE PERFIL GEOTECNICO
PG-01
06 PLANO UBICACIN DE CALICATAS UC-01
07 DETALLE CIMENTACION Y PAVIMENTOS CP-01
08 PLANO DE VULNERABILIDAD V-01
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1.- ANTECEDENTES
El presente ESTUDIO GEOTECNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO:
HABILITACIN URBANA DE LA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO
DE CASTILLA - PIURA", es un documento que forma parte del expediente para solicitar
ante la Municipalidad Provincial el Saneamiento fsico legal y de esta manera acceder a
proyectos de inversin anuales . Este informe tcnico est enmarcado con la norma E-
50 : Suelos y Cimentaciones y comprende el conocimiento de las propiedades fsico-
mecnicas de la zona de cimentacin ( Tipo de suelos, Capacidad portante, Tipo de
cimentacin, El CBR de la subrasante) , los peligros geolgicos presentes y de esta
manera recomendar los diseos ptimos que permita garantizar la vida til de las
estructuras civiles : Edificaciones, Agua potable y Saneamiento, Pistas y veredas, canales
vas y sistemas de drenaje.
2.- UBICACIN Y ACCESIBILIDAD
El proyecto se ubica en la zona noroeste frente a la Universidad Alas Peruanas y para
acceder tomamos la ruta asfaltada del centro de Piura con destino a Chulucanas.
FIG.N1: UBICACIN DEL PROYECTO
ZONA DE ESTUDIO
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FIG. N02: VISTA UBICACIN DEL PROYECTO (GOOGLE EARTH.)
3.- MARCO GEOLOGICO
La zona de estudio se asienta sobre una superficie suavemente ondulada, en parte
corresponde al valle del Ro Piura. El suelo est conformado por arenas de color gris, de
grano fino, en algunos sectores ferruginosos, poco densos y poco compactos, en otros
sectores se observan pequeas lentes de suelos limo-arenosos a limo-arcillosos ms
compactos.
4.- PELIGROS GEOLOGICOS
4.1.- SISMOS
El rea de estudio por pertenecer al Cinturn Circumpacificum, est ubicada en una regin
de actividad ssmica. Las principales unidades que se presentan son: La cordillera de los
Andes y la Fosa tectnica, el cual producto de la interaccin de las placas Sudamericana o
continental que viaja en sentido Noroeste y la placa de Nazca que se mueve en direccin
Este. El encuentro de las placas mencionadas, han producido zonas de fractura en la
corteza terrestre y por ende la generacin de los movimientos ssmicos.
UNIVERSIDAD
ALAS PERUANAS
AL
ASOCIACION POPULAR
VILLA UNIVERSITARIA
AL
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El riesgo ssmico (l) se ha enfocado en base al anlisis probabilstico y determinstico. Las
limitaciones impuestas por la escasez de datos ssmicos en un periodo estadsticamente
representativo restringe el uso del mtodo probabilstico y la escasez de datos tectnicos
limita la aplicacin del mtodo determinista, sin embargo para el rea se ha tomado como
base los sismos ocurridos en la regin entre l927 y l97l (De magnitud mayor de 5), se
presenta la siguiente ley de recurrencia: Log N = 3.35 - 0.68 M
Segn el cual es posible la ocurrencia de un sismo de magnitud igual o mayores 8 periodos
histricos que si bien no est confirmada es discutible. Las circunstancias Sismotectnicas
de la regin avalan este postulado. Para un tiempo de 50 anos, la ecuacin proporciona un
valor de magnitud de terremotos de 7.5, pero por fines de clculo se toma M = 8 que
corresponde a un periodo de retorno de l25 anos. Para la determinacin de las mximas
aceleraciones horizontales, se tomara como base las magnitudes 7.5 y 8, cabe destacar
que las aceleraciones estn referidas a terreno firme. Adoptando un criterio conservador
se utilizaran distancias del emplazamiento del epicentro (R) entre 10 y 20 Kms. Las
diferentes relaciones empricas disponibles entre mxima aceleracin del terreno y la
magnitud destacan la de MILNE y DAVENPORT (l969) y DONO-VAN (l973) y con la
aplicacin de ambas relaciones para magnitudes de 7.5 y 8 le corresponden 0.33 g. y 0.35
respectivamente. De esta manera la ocurrencia de Sismos, los mismos que han registrada
en esta regin como la presentada en 1,914 en la ciudad de Huancabamba y Piura con
intensidad VIII, y la de 1978 en Querecotillo, Sullana con intensidad VII, las mismas que
provocaron prdidas materiales y de vidas humanas. Este fenmeno indica que si se
presentara pudiera ocasionar daos debido a la mala calidad de suelo arenoso,
provocando los fenmenos de Licuacin y la destruccin de las viviendas similar a lo
sucedido en el terremoto de Pisco de Agosto del 2007
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Fig. N 03: MAPA DE SISMICIDAD
Fuente: LEONIDAS OCOLA
INSTITUTO GEOFISICO DEL PERU
4.2.- LLUVIAS. En la zona de estudio la actividad pluvial, en condiciones normales afecta relativamente,
sin embargo, en eventos extraordinarios como el Fenmeno de El Nio, la peridica
intensidad pluvial causa daos debido al volumen de precipitaciones, la velocidad de
escorrenta, superficie de drenaje y caudal de las quebradas. Se denomina Fenmeno El
Nio, a la anomala climtica que se presenta a intervalos irregulares de la Costa
Sudamericana del Pacfico, y que es precedido por la aparicin de aguas marinas
anormalmente ms clidas y valores negativos en el ndice de Oscilacin Sur.
Este fenmeno viene ocurriendo permanentemente en la zona en forma aleatoria sin
embargo, las caractersticas precedentes se evidenciaron desde el ao anterior al evento,
tanto en el fenmeno de 1983 como en 1998, La presencia misma del Fenmeno de El
Nio se evidenci entre los meses de diciembre hasta junio en el ao del evento, a travs
del incremento de la velocidad de los vientos, la elevacin de la temperatura del aire que
alcanz valores mximos, 5 a 7 sobre su valor normal, variaciones en la salinidad del
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mar. Se observ una tendencia lenta a la normalizacin de las condiciones climticas a
partir del mes de Julio, cuando cesa la precipitacin pluvial y los vientos, la presin
atmosfrica y las condiciones trmicas del mar vuelven a sus niveles normales. De lo
acontecido se deduce que la accin pluvial es un factor importante en la Geodinmica
Externa, ya que erosionan o activan las caractersticas de determinados tipos de suelos
que alteran la cimentacin de las futuras estructuras.
5.- GEOTECNIA Y MECANICA DE SUELOS
5.1.-TRABAJOS DE CAMPO Y GABINETE
5.1.1.- EXCAVACION DE CALICATAS
Para la elaboracin del presente reporte geotcnico se realizaron las siguientes
actividades: Ejecucin de 10 calicatas manuales mixtas (ms un equipo Posteador) hasta
una profundidad de 3.00m y 10 Ensayos DPL (Dinamic Probing Light, para conocer los
valores portantes), lectura de perfiles estratigrficos, muestreo, georreferenciacin de las
excavaciones, toma de fotografas. En la figura N 03, se observa el procedimiento
realizado.
En gabinete se ha procedido a ordenar e interpretar toda la informacin, elaborando el
texto, cuadros, grficos, clculos y planos, el mismo que se plasma en el estudio
Geotcnico y de Mecnica de Suelos correspondiente.
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FIG.N04: EXCAVACIN DE CALICATAS Y CON POSTEADOR
CUADRO 01: GEOREFERENCIACIN DE CALICATAS
CALICATA
NORTE ESTE COTA PROF.(m)
C-1 9427.084 546.230 46 3.00
C-2 9427.160 546.218 47 3.00
C-3 9427.289 546.173 48 3.00
C-4 9427.370 546.151 49 3.00
C-5 9427.208 546.075 46 3.00
C-6 9427.163 545.987 44 3.00
C-7 9427.085 546.007 44 3.00
C-8 9427.041 546.042 45 3.00
C-9 9427.049 546.138 45 3.00
C-10 9427.142 546.121 46 3.00
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5.2.-LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
Las nuestras extradas de cada excavacin se remitieron al laboratorio de
mecnica de suelos del Ing. especialista habindose realizado los siguientes
ensayos:
CUADRO N02 : ENSAYOS DE LABORATORIO
ANLISIS NORMA
Contenido de humedad natural ASTM D 2216
Anlisis granulomtrico ASTM D - 422
Lmites de consistencia ASTM D - 4318
Clasificacin SUCS ASTM D 2487
Proctor Modificado ASTM -1557
CBR ASTM -1883-73
Agresividad BS 1377 Parte 3
Nota: El ensayo DPL determina los valores portantes ( Phi, Cohesin, etc)
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FIG. N05: LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS
6.- RESULTADOS ENCONTRADOS
6.1.- DESCRIPCIN DE PERFILES ESTRATIGRAFICOS A continuacin se describe el siguiente perfil estratigrfico:
CALICATA C-1
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
1.40 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
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CALICATA C-2
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 1.50 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plstica y de bajo contenido de humedad
natural.
1.50 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumosos calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-3
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 1.00 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plastico y de bajo contenido de humedad
natural.
1.00 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
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CALICATA C-4
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.60 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plastico y de bajo contenido de humedad
natural.
0.60 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-5
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.10 ML
Limos inorgnicos color beige claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
0.10 0.60 CL
Arcilla inorgnica color gris amarillenta de
mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
0.60 1.80 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
1.80 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
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de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-6
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.40 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plstica y de bajo contenido de humedad
natural.
0.40 0.70 ML
Limos inorgnicos color beige claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
0.70 1.70 CL
Arcilla inorgnica color pardo amarillenta
de mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
1.70 2.00 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
2.00 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
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CALICATA C-7
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.70 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plstica y de bajo contenido de humedad
natural.
0.70 1.00 ML
Limos inorgnicos color beige claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
1.00 1.50 CL
Arcilla inorgnica color pardo amarillenta
de mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
1.50 2.10 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
2.10 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-8
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.60 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plstica y de bajo contenido de humedad
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natural.
0.60 1.50 ML
Limos inorgnicos color gris amarillenta, de
baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
1.50 2.00 CL
Arcilla inorgnica, color pardo amarillenta
de mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
2.00 2.30 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
2.30 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-9
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.80 SP
Arena de grano fino color gris claro no
plstica y de bajo contenido de humedad
natural.
0.80 1.40 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
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1.40 1.90 CL
Arcilla inorgnica, color pardo amarillenta
de mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
1.90 2.40 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
2.40 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
CALICATA C-10
De
[m.]
A
[m.]
SMBOLO
DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA
SUCS GRFICO
0.00 0.30 ML
Limos inorgnicos color gris claro, de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
0.30 0.90 CL
Arcilla inorgnica, color pardo amarillenta
de mediana plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
0.90 1.80 ML
Limos inorgnicos color gris claro de baja
plasticidad y bajo contenido de humedad
natural.
1.80 3.00 SM
Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con
presencia de conchuelas color blanquecino
de baja plasticidad y bajo contenido de
humedad natural.
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6.2.-ENSAYO DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT) El ensayo DPL (DinamicProbingLight), determina los parmetros portantes para conocer la
capacidad de carga del suelo. En el Cuadro adjunto se presenta el resumen del clculo
realizado .
FIG. N 06: ENSAYO CON DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT)
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CUADRO N 03: PARAMETROS DEL ENSAYO DPL
Cuadro de valores portantes obtenidos de ensayo DPL y Resistencia a la
Compresin Simple:
ESTRATO Phi (Angulo de Friccin)
Cohesin (Kg/cm2)
Peso unitario (gr/cm3)
ARENA EOLICA (SP) 28 0.52 1.59
LIMOSO (ML) 33 0.45 1.52
ARCILLOSO (CL) 33 8.33 1.68
ARENOSO CALCAREO (SM)
39 0.45 1.68
PROYECTO "ESTUDIO GEOTECNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE HABILITACION URBANA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA,
DISTRITO DE CASTILLA ,PROVINCIA DE PIURA"
UBICACIN CASTILLA-PIURA
SOLICITA
FECHA ABRIL DEL 2015
DPL 1
NIVEL FRETICO : NO FUE HALLADO INICIO ENSAYO : 0.40 m.
Numero de Terreno de Clas ificac in
Golpes/30 Cm Fundacin SUCS
0.40 0.0 - - - - -
0.70 1.0 7.50 28 MUY FLOJA 1.039 REGULAR SP
1.00 1.0 7.50 28 MUY FLOJA 1.039 REGULAR SP
1.30 6.0 25.50 29 FLOJA 1.039 REGULAR SP
1.60 17.0 50.50 33 MEDIA 1.039 REGULAR SP
1.90 28.0 50.50 33 MEDIA 1.039 REGULAR SP
2.20 30.0 50.50 33 MEDIA 0.900 BUENO SM
2.50 32.0 75.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM MALO
2.80 34.0 75.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM MALO
3.00 24.0 50.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM REGULAR
DPL Penetrac in (m ) qu (Kg/cm)
01
JUNTA DIRECTIVA DE LA ASOCIACION
Angulo de
fr icc in
interna
RESUMEN DE ENSAYOS DPL REALIZADOS
Compacidad
Relativa(%) Descr ipc in
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DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A LA COMPRESION DE MUESTRAS (qu)
6.3.- ANLISIS GRANULOMTRICO Los ensayos de granulometra realizados en el laboratorio tienen por finalidad
determinar en forma cuantitativa la distribucin de las partculas del suelo de acuerdo a
su tamao. Los resultados se muestran en el cuadro N 04.
CUADRO N04: RESULTADOS DE GRANULOMETRA
EXCAVACION MUESTRA TAMIZ
N40 N200
C-1 M-1 64.37 18.23
C-2 M-1 98.14 0.5
M-2 62.30 12.18
C-3 M-1 91.42 0.77
M-2 59.92 12.84
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22
C-4 M-1 95.86 0.96
M-2 60.18 12.94
C-5
M-1 88.98 67.58
M-2 93.56 87.02
M-3 90.28 67.00
M-4 64.93 21.63
C-6
M-1 96.66 0.56
M-2 91.52 73.98
M-3 93.80 85.95
M-4 91.98 74.42
M-5 55.92 14.42
C-7
M-1 97.03 0.93
M-2 91.13 71.45
M-3 95.3 89.40
M-4 92.42 73.46
M-5 56.90 14.94
C-8
M-1 93.60 1.22
M-2 91.33 77.35
M-3 96.14 90.02
M-4 92.83 72.25
M-5 60.77 19.98
C-9
M-1 98.64 2.16
M-2 97.46 60.44
M-3 96.20 90.42
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M-4 95.16 79.88
M-5 55.48 14.96
C-10
M-1 92.98 74.78
M-2 96.24 89.82
M-3 95.78 81.14
M-4 57.65 18.17
* Fuente: Pruebas de Laboratorio de Mecnica de Suelos del ESPECIALISTA.
6.4.- LIMITES DE CONSISTENCIAY CLASIFICACIN SUCS
La plasticidad es el contenido de arcillas en las muestras En el cuadro N 05 se adjunta el
resumen de las constantes fsicas correspondiente a las 10 excavaciones. De esta manera
con el tipo de graduacin y la plasticidad se puede clasificar el suelo segn SUCS,
obteniendo suelos: arenosos pobremente graduados (SP), arenosos limosos (SM) y
arcillosos (CL-ML) , todos de baja plasticidad:
CUADRO N 05: CONSTANTES FSICAS
EXCAVACION MUESTRA
CONSTANTES
% LIMITES
LIQUIDO
% LIMITE
PLASTICO
% INDICE DE
PLASTICIDAD SUCS
C-1 M-1 19.10 17.01 2.09 SM
C-2 M-1 NP NP NP SP
M-2 22.90 20.71 2.19 SM
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C-3 M-1 NP NP NP SP
M-2 24.20 21.81 2.39 SM
C-4 M-1 NP NP NP SP
M-2 21.70 19.76 1.94 SM
C-5
M-1 29.90 26.42 3.48 ML
M-2 25.30 17.72 7.58 CL
M-2 21.70 18.16 3.54 ML
M-4 22.50 20.65 1.85 SM
C-6
M-1 NP NP NP SP
M-2 24.70 21.44 3.26 ML
M-2 30.95 23.36 7.59 CL
M-4 22.95 19.05 3.90 ML
M-5 24.35 22.20 2.15 SM
C-7
M-1 NP NP NP SP
M-2 24.30 20.89 3.41 ML
M-2 34.05 23.63 10.42 CL
M-4 21.80 18.32 3.48 ML
M-5 28.30 26.10 2.20 SM
C-8
M-1 NP NP NP SP
M-2 22.20 18.90 3.30 ML
M-2 41.10 28.68 12.42 CL
M-4 21.40 17.80 3.60 ML
M-5 16.70 14.04 2.66 SM
C-9 M-1 NP NP NP SP
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M-2 22.60 19.15 3.45 ML
M-2 39.90 28.52 11.38 CL
M-4 23.6 20.26 3.34 ML
M-5 20.70 18.45 2.25 SM
C-10
M-1 22.05 18.69 3.36 ML
M-2 43.10 32.08 11.02 CL
M-2 21.3 17.86 3.44 ML
M-4 25.5 23.24 2.26 SM
* Fuente: Pruebas de Laboratorio de Mecnica de Suelos del ESPECIALISTA
6.5.- CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL
El contenido de humedad determina la presencia de agua en los poros de los granos
respecto a la textura del suelo, determinando una mayor densidad, el mismo que depende
de la relacin de vacos, ubicacin de la muestra en profundidad y de factores climticos.
Los valores se muestran en el Cuadro N 06, donde los rangos corresponden a los
diferentes estratos cuyos valores fluctan desde 1.43 al 3.56 %, lo que indica el aumento
mnimo de la humedad en profundidad, De igual manera se presenta el cuadro N 07 que
corresponden al cuadro resumen de las propiedades fsico-mecnicas.
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CUADRO N06: HUMEDADES NATURALES
Calicata N C-1
Estrato E-1 E-1 E-2 E-1 E-2 E-1 E-2 E-1 E-2 E-3 E-4
Profundidad 1.40 - 3.00M 0.00 - 1.50M 1.50 - 3.00M 0.00 - 1.00M 1.00 - 3.00M 0.00 - 0.60M 0.60 - 3.00M 0.00 - 0.10M 0.10 - 0.60M 0.60 - 1.80M 1.80 - 3.00M
Tara + Suelo Hmedo (gr.) 307.40 324.60 312.40 315.80 299.30 230.10 285.40 85.40 279.30 220.10 295.40
Tara + Suelo Seco (gr.) 297.80 314.20 303.60 308.50 289.60 223.80 276.70 83.70 274.70 214.50 286.50
Peso de Agua (gr.) 9.60 10.40 8.80 7.30 9.70 6.30 8.70 1.70 4.60 5.60 8.90
Peso de Tara (gr.) 27.80 26.50 27.60 25.60 28.60 27.50 29.70 13.90 26.60 27.30 29.20
Peso de Suelo Seco (gr.) 270.00 287.70 276.00 282.90 261.00 196.30 247.00 69.80 248.10 187.20 257.30
Humedad (%) 3.56 3.61 3.19 2.58 3.72 3.21 3.52 2.44 1.85 2.99 3.46
C-2 C-3 C-4 C-5
CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL - NORMA: ASTM D-2216
Calicata N
Estrato E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4 E-5
Profundidad 0.00 - 0.40M 0.40 - 0.70M 0.70 - 1.70M 1.70 - 2.00M 2.00 - 3.00M 0.00 - 0.70M 0.70 - 1.00M 1.00 - 1.50M 1.50 - 2.10M 2.10 - 3.00M 0.00 - 0.60M 0.60 - 1.50M 1.50 - 2.00M 2.00 - 2.30M 2.30 - 3.00M
Tara + Suelo Hmedo (gr.) 326.40 336.80 325.40 314.50 325.20 316.80 310.80 301.80 319.60 317.20 365.30 342.20 335.40 315.30 375.60
Tara + Suelo Seco (gr.) 318.70 330.50 318.60 305.50 316.60 309.50 301.90 292.80 310.80 309.60 358.90 334.20 328.70 308.10 370.40
Peso de Agua (gr.) 7.70 6.30 6.80 9.00 8.60 7.30 8.90 9.00 8.80 7.60 6.40 8.00 6.70 7.20 5.20
Peso de Tara (gr.) 27.80 25.60 27.20 25.10 27.40 25.90 26.60 26.20 25.70 29.60 27.80 28.80 29.80 30.80 31.80
Peso de Suelo Seco (gr.) 290.90 304.90 291.40 280.40 289.20 283.60 275.30 266.60 285.10 280.00 331.10 305.40 298.90 277.30 338.60
Humedad (%) 2.65 2.07 2.33 3.21 2.97 2.57 3.23 3.38 3.09 2.71 1.93 2.62 2.24 2.60 1.54
C-6 C-7 C-8
CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL - NORMA: ASTM D-2216
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CUADRO N 07: RESUMEN DE PROPIEDADES FSICO -MECNICAS
Calicata CLASIFICACION
I.P.(%) HUMEDAD
NATURAL % EXCAVACION MUESTRA Malla 40 (%
que pasa)
Malla 200 (%
que pasa)
SUCS
C-1 M-1 64.37 18.23 SM 2.09 3.56
C-2 M-1 98.14 0.5 SP NP 3.61
M-2 62.30 12.18 SM 2.19 3.19
C-3 M-1 91.42 0.77 SP NP 2.58
M-2 59.92 12.84 SM 2.39 3.72
C-4 M-1 95.86 0.96 SP NP 3.21
M-2 60.18 12.94 SM 1.94 3.52
C-5
M-1 88.98 67.58 ML 3.48 2.44
M-2 93.56 87.02 CL 7.58 1.85
M-3 90.28 67.00 ML 3.54 2.99
M-4 64.93 21.63 SM 1.85 3.46
Calicata N
Estrato E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4
Profundidad 0.00 - 0.80M 0.80 - 1.40M 1.40 - 1.90M 1.90 - 2.40M 2.40 - 3.00M 0.00 - 0.30M 0.30 - 0.90M 0.90 - 1.80M 1.80 - 3.00M
Tara + Suelo Hmedo (gr.) 335.60 318.80 317.20 240.10 355.30 305.40 328.70 314.20 304.80
Tara + Suelo Seco (gr.) 328.60 311.50 312.80 236.40 350.70 300.60 324.20 308.50 300.50
Peso de Agua (gr.) 7.00 7.30 4.40 3.70 4.60 4.80 4.50 5.70 4.30
Peso de Tara (gr.) 27.80 25.60 28.60 27.50 29.70 27.10 29.20 26.30 25.50
Peso de Suelo Seco (gr.) 300.80 285.90 284.20 208.90 321.00 273.50 295.00 282.20 275.00
Humedad (%) 2.33 2.55 1.55 1.77 1.43 1.76 1.53 2.02 1.56
C-9 C-10
CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL - NORMA: ASTM D-2216
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C-6
M-1 96.66 0.56 SP NP 2.65
M-2 91.52 73.98 ML 3.26 2.07
M-3 93.80 85.95 CL 7.59 2.33
M-4 91.98 74.42 ML 3.90 3.21
M-5 55.92 14.42 SM 2.15 2.97
C-7
M-1 97.03 0.93 SP NP 2.57
M-2 91.13 71.45 ML 3.41 3.23
M-3 95.3 89.40 CL 10.42 3.38
M-4 92.42 73.46 ML 3.48 3.09
M-5 56.90 14.94 SM 2.20 2.71
C-8
M-1 93.60 1.22 SP NP 1.93
M-2 91.33 77.35 ML 3.30 2.62
M-3 96.14 90.02 CL 12.42 2.24
M-4 92.83 72.25 ML 3.60 2.60
M-5 60.77 19.98 SM 2.66 1.54
C-9
M-1 98.64 2.16 SP NP 2.33
M-2 97.46 60.44 ML 3.45 2.55
M-3 96.20 90.42 CL 11.38 1.55
M-4 95.16 79.88 ML 3.34 1.77
M-5 55.48 14.96 SM 2.25 1.43
C-10
M-1 92.98 74.78 ML 3.36 1.76
M-2 96.24 89.82 CL 11.02 1.53
M-3 95.78 81.14 ML 3.44 2.02
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M-4 57.65 18.17 SM 2.26 1.56
6.6.- CAPACIDAD PORTANTE Y PRESIN DE TRABAJO (PT)
La capacidad portante est relacionada a la construccin de Edificaciones, Obras de arte,
estructuras secundarias para la zona de estudio. La ecuacin que se emplea para el
clculo de la capacidad portante es como sigue:
Qc = C*Nc + &*Df*Nq + 0.50*&*B*Nr
Donde:
Qc = Capacidad de carga (kg/cm)
C = Cohesin en kg/cm
& = Peso unitario (gr/cm3)
Df = Profundidad de cimentacin (m)
B = Ancho del elemento cimiento (m)
Nc, Nq, Nr = Factores de capacidad de carga en funcin a =
Se adjunta el cuadro N 08 de los valores encontrados para este tipo de suelos, de igual
manera se han elaborado dos mapas de condiciones de capacidad de carga, en donde se
aprecia los valores de Presin de trabajo a una profundidad de 1.50m y zapatas cuadradas
de 1.5 x 1.5m. Para el primer caso y para el segundo mapa la profundidad es de 2m y la
zapata cuadrada de 1.5 x 1.5m. De igual manera se acompaa el Plano Perfil Geotcnico
(PG-01).
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30
CUADRO N08: VALORES PORTANTES DE LA CIMENTACIN
6.7.- ANALISIS DE ASENTAMIENTOS
Para conocer los asentamientos de las estructuras tomamos como referencia el Mtodo
Elstico con la siguiente ecuacin (Texto Joseph Bowles Propiedades Geofsicas de los
Suelos).
AS= q/ B ( 1. U 2) If / Es
Donde:
q = Relacin Peso de la Estructura (Kg/cm2)
B = Ancho de Zapata (m)
U = Mdulo de Poisson
If = Factor de Influencia
Es= Mdulo de Deformacin
Df(m) B(m) (gr/cm3) C Nc Nq N QC(Kg/cm2) Pt(Kg/cm2)
0.50 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.59 0.20
0.80 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.90 0.30
1.00 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 1.10 0.37
CIMIENTO 0.50 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.62 0.21
CORRIDO 0.80 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.93 0.31
1.00 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 8.00 2.67
0.50 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.64 0.21
0.80 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.95 0.32
1.00 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 1.16 0.39
1.00 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.40 0.80
1.50 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.32 1.11
2.00 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.25 1.42
2.50 1.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 8.10 2.70
3.00 1.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 9.53 3.18
1.00 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.67 0.89
ZAPATA 1.50 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.59 1.20
CUADRADA 2.00 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.52 1.51
N1 2.50 1.50 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 8.57 2.86
3.00 1.50 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 10.00 3.33
1.00 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.94 0.98
1.50 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.86 1.29
2.00 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.78 1.59
2.50 2.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 9.04 3.01
3.00 2.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 10.47 3.49
NOTA: ECUACION DE TERZAGGHI FALLA POR CORTE LOCAL
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Se considera punto crtico cuando el asentamiento es mayor a 1 (2.54 cm). De acuerdo
con los clculos adjunto se obtiene un valor mximo de 0.73 cm, que es insignificante, por
lo que se espera que No habr asentamientos.
6.8.- TIPO DE CIMENTACIN
Se adjunta el cuadro de tipo de cimentacin para zonas donde la presin de trabajo (Pt)
tiene un valor critico de 1.08 kg/cm2. entonces debe considerarse una capa de 0.50m de
mejoramiento. Se acompaan mapas (CP -01, LC-01 y LC-02) de detalles para una mejor
ilustracin.
Estructura Sistema Tipo de Cimentacin
Profundidad (m)
Mejoramiento (m)
Dimensiones (m) de zapatas
Tipo de Cemento
Principal Mejorado
Aporticado Zapatas 1.50 0.5 1.5 x1.5 MS
Principal Normal
Aporticado Zapatas 1.50 - 1.5 x1.5 MS
Menores C.Corridos C. Corrido 1.00 - 0.40 MS
C.Perimtrico C.Corridos C.Corrido 1.00 - 0.40 MS
Proyecto : ASOCIACIN POPULAR VILLA UNIVERSITARIA-CASTILLA PIURA
Solicitante : JUNTA DIRECTIVA
Localidad : PIURA
Ubicacin : ASOCIACION POPULAR
Fecha : ABRIL 2015
Cimentacin Poison (u) 0.2
82Mdulo de Elasticidad
(ton/m2)10000
Centro 112
Esquina 56
Medio 95
88
Centro 100
Esquina 64
Medio 85
Rectangular 210
Centro 254
Esquina 127
Medio 225
Rectangular 120
Centro 153
Esquina 77
Medio 130
Rectangular 170
Centro 210
Esquina 105
Medio 183
MaterialTipo de
CimentacionDf (m) B
qadm
(ton/m2)S (cm) Rigida
S (cm) Flexible
Centro
S (cm) Flexible
Esquina
S (cm) Flexible
Medio
1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62
Arena Limosa Cuadrada 1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62
1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62
1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62
Rgida
L/B =1 Flexible
Rgida
L/B =2 Flexible
Rgida
Rgida
CALCULO DE ASENTAMIENTOS - METODO ELASTICO
Valores de If (cm/m)
Flexible
Flexible
Flexible
Cuadrada
Circular
L/B =>10
Rgida
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6.9.- CARACTERISTICAS DE LA SUBRASANTE (ENSAYO CBR)
El CBR de un suelo es la carga unitaria correspondiente a 0.1 0.2 de penetracin,
expresada en por ciento en su respectivo valor estndar. Este parmetro se utiliza para
conocer el tipo de pavimento y su estructura correspondiente.
El ensayo mide la resistencia al corte de un suelo bajo condiciones de humedad y densidad
controladas, permitiendo obtener un (%) de la relacin de soporte. El (%) CBR, est
definido como la fuerza requerida para que un pistn normalizado penetre a una
profundidad determinada, expresada en porcentaje de fuerza necesaria para que el pistn
penetre a esa misma profundidad y con igual velocidad, en una probeta normalizada
constituida por una muestra patrn de material chancado. El ensayo corresponde al
material de afirmado con el siguiente resultado: CBR al 95 % de la Mxima Densidad =
21.8%, se adjunta el ensayo correspondiente.
CBR (0.1) : 31.4 % CBR (0.1) : 22.4 %
CBR (0.2) : 33.3 % CBR (0.2) : 25.5 %
CBR (0.1) : 13.5 %
CBR (0.2) : 17.0 %
DENSIDAD SECA 2.096 gr/cm3 CBR (0.1) al 95 % : 21.8 % CBR (0.2) al 95 % : 25.0 %
HUMEDAD OPT. 7.60% CBR (0.1) al 100 % : 31.4 % CBR (0.2.) al 100 % : 33.3 %
10 GOLPES
MTODO DE ENSAYO CBR (RELACIN DE SOPORTE DE CALIFORNIA) DE SUELOS COMPACTADOS EN EL LABORATORIO(NTP 339.145)
56 GOLPES 25 GOLPES
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Libr
as/p
ulg.
Penetracin (pulg.)
0
100
200
300
400
500
600
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Libr
as/p
ulg.
Penetracin (pulg.)
0
100
200
300
400
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Lib
ras/
pu
lg.
Penetracin (pulg.)
1.850
1.950
2.050
2.150
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Den
sida
d se
ca (g
r/cm
)
CBR (%)
0.1 "
0.2"
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6.9.1 ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO
Por las condiciones de las precipitaciones pluviales, se considerando un pavimento tipo
rgido donde para CBR de 21.8 % (Bueno) le corresponde 20 cm de capa de Base
granular y 20 cm de losa de concreto fc= 210 Kg/cm2. Total espesor de 40 cm. ( Ver el
plano N CP-01 : Detalle de Pavimentos)
6.10.- ENSAYO DE COMPACTACIN PROCTOR
Esta Norma describe y regula los procedimientos de compactacin utilizados en el
laboratorio para determinar la, relacin entre el contenido de humedad y el peso unitario
seco de los suelos compactados en un molde de 101.6 o 152,4 mm. (4" o 6") de dimetro
con un martillo de 14.5kN (10lbf) que se deja caer desde una altura de 457 mm (18") y
produce un. Esfuerzo de compactacin de 2700 kNm/m3 (56000 lbpie/pie3).
CUADRO N 09: VALORES DE COMPACTACIN PROCTOR SUB RASANTE
Tipo De Suelo Mxima Densidad
(gr/cm3)
Contenido de Humedad
(%)
Suelo Arenoso (SP) 1.60 6.00
Suelo Limo-Arcilloso (ML) 1.65 9.30
Suelo Arcilloso (CL) 1.70 11.30
Suelo Areno Limoso (SM) 1.72 8.10
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6.11.- AGRESIVIDAD DE LA CIMENTACIN Los sulfatos y cloruros que se encuentran presentes en los suelos afectan a las estructuras
de concreto y acero y en algunos casos se producen gran expansin y rotura de la pasta.
Sin embargo los valores encontrados son mnimos los mismos que son despreciables por
lo que el cemento puede ser tipo I , sin embargo el cemento tipo MS es ms eficaz
para suelos de humedad permanente.
6.12.- ESPONJAMIENTO DE SUELOS
En el texto de Valle Rodas Carreteras Calles y Aeropistas , el autor define hinchamiento
que es lo mismo que esponjamiento
En las excavaciones o cortes, al extraer un suelo o material rocoso se observa que
aumenta el volumen, debido a que el suelo o roca estuvieron consolidados en forma
natural o artificial (Compactados) .Ensayos realizados han arrojado un valor promedio
del 23.60 % tal como se puede observar en el cuadro adjunto.
Prueba N 1 2 3 4
Numero de capas 5 5 5 5
Numero de golpes 56 56 56 56
Peso suelo + molde (gr.) 6580 6730 6860 6750
Peso molde (gr.) 3305 3305 3305 3305
Peso suelo compactado (gr.) 3275 3425 3555 3445
Volumen del molde (cm3) 2095 2095 2095 2095
Densidad humeda (gr/cm3) 1.563 1.635 1.697 1.644
Humedad (%)
Tara N A-11 A-28 A-25 A-32
Tara + suelo hmedo (gr.) 124.60 127.80 122.60 119.80
Tara + suelo seco (gr.) 121.20 123.60 117.30 112.60
Peso de agua (gr.) 3.40 4.20 5.30 7.20
Peso de tara (gr.) 26.80 28.70 29.40 27.50
Peso de suelo seco (gr.) 94.40 94.90 87.90 85.10
Humedad (%) 3.6 4.4 6.0 8.5
Densidad Seca (gr/cm3) 1.509 1.566 1.600 1.516
Mxima Densidad Seca (gr/cm3) : 1.60 1.52
Optimo Contenido de Humedad (%) : 6.00
Compactacin
1.40
1.44
1.48
1.52
1.56
1.60
1.64
1.68
1.72
1 3 5 7 9 11
Dens
idad
seca
(gr/
cm3 )
Humedad (%)
ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO
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6.13.- SUELOS EXPANSIVOS Estudios realizados por Holtz y Gibbs en el Bureau of Reclamation han permitido
explicar la relacin que existe entre la expansividad de las arcillas relacionadas con el
ndice Plstico e ndice de Contraccin. La expansividad de un suelo provoca el
levantamiento de las estructuras civiles y el colapso de los mismos, por efectos de
saturacin y/o contraccin, actuando principalmente en suelos arcillosos. Sin embargo la
expansividad ser Nula ya que el ndice plstico es menor del 5 %.
6.14.- LICUACIN DE SUELOS
Se refiere a cuando se produce un sismo de regulares caractersticas , principalmente
de intensidad VII , el mismo que se correlaciona tambin con el nivel fretico existente o
de poca profundidad, entonces para que ocurra la licuacin, la resistencia del suelo debe
ser NULA o muy pequea cuando y este sea un material de grano fino no plstico. Sin
embargo en nuestro caso los suelos son arcillosos y el nivel fretico esta profundo, por
todo ello es improbable que ocurra este fenmeno en el tipo de suelos investigados.
6.15.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. La regin Piura convive y convivir con intensas precipitaciones pluviales porque somos
una zona tropical, por lo tanto este peligro es permanente y an ms podemos esperar
un Fenmeno El Nio. La zona es vulnerable a erosin pluvial (ver plano de
4400 3560
2209 2209
1.99 1.61
23.60VOLUMEN (cm3) VOLUMEN (cm3)
DENSIDAD DENSIDAD SUELTA
PESO MUESTRA PESO MUESTRA SUELTA
MUESTRA: ARENO LIMO GRUMOSO MUESTRA 3: / Prof 1.00 - 2.00 m.
UBICACIN: VILLA UNIVERSITARIA CASTILLA-PIURA
FECHA: ABRIL DEL 2015
ANALISIS DE ESPONJAMIENTO
RESPONSABLE: ING. CIP WALTER UMERES RIVEROS
LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS
OBRA: ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE HABILITACION
URBANA ASOCIACION POPULA VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO DE
CASTILLA DEPARTAMENTO PIURA.
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Vulnerabilidad V-01) ; sin embargo se adjunta el grafico en donde se ha planteado que se
incluyan en el proyecto integral: Dos canales vas ubicadas en la parte ms baja de
quebrada que sirvan para evacuar las aguas pluviales tal como se aprecia en la figura
adjunta:
FIG. N 07: PROPUESTA DE DRENAJE
6.16.- ESTUDIO DE CANTERAS Este tem es muy importante porque se tratan de los insumos para las diferentes
estructuras civiles, adems en el anexo se acompaa un plano de ubicacin de las canteras
(Cdigo MUC-01) . A continuacin se explica:
MATERIALES PARA AFIRMADO
Cantera Ramrez
Ubicada en el Km 13 de la carretera Piura Paita y de ah existe una trocha carrozable de 3
Km, donde se expone el depsito aluvial. Est compuesto de gravas, limos y con material
suficiente para la Obra.
CANAL VIA CANAL VIA
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MATERIAL PARA AGREGADOS DE CONCRETO, FILTROS Y CAMA DE ARENA
Cantera Sojo
La cantera Sojo, ubicado a 30 Km de la ruta Sullana-Paita , es un depsito No Metlico de
origen Aluvial relacionado al relleno de antiguos cauces del rio Chira de material
hormigonado (GW). Esta cantera est presente sobre una llanura. Relacionado adems a
la presencia de Deltas y depsitos continentales. La cantera Sojo pertenece al distrito de
Miguel Checa, provincia de Sullana, Piura y se extraen piedra chancada de diferentes
tamaos, canto rodado, hormign para filtros, piedra over y arena para cama.
Cantera Santa Cruz de Querecotillo
La cantera Santa Cruz, se ubica en la margen derecha del ro en el distrito de
Querecotillo a 25 Km de la ruta Sullana Poechos. Es un depsito No Metlico de material
hormigonado de origen Pluvial relacionado al relleno aluvial del ri Chira. De aqu se
puede obtener principalmente el agredo fino para las obras de concreto y asfalto en
caliente.
Cantera Cerro Mocho
La cantera cerro mocho, ubicado en el distrito de Ignacio Escudero a una distancia de 35
Km del proyecto, en la ruta Sullana-Talara, es un deposito No Metlico de origen Pluvial
relacionado al relleno de una quebrada seca con materiales finos principalmente que
han sido erosionados de los cerros Amotape principalmente por las intensas lluvias que
caen en la zona, el mismo que es de naturaleza metamrfica (cuarcitas, filitas). La
quebrada seca es perpendicular a las montaas Amotape y se convierte en tributario del
ro Chira. Los granos de la cantera Cerro Mocho son de textura gruesa con un 70 % de
slice y feldespatos, de forma angulosa. Clasificada como Arena bien graduada (SW). Se
emplea como agregado fino.
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MATERIALES PARA ROCAS
Cantera Puente Los Serranos
Ubicado a 30 km de la ruta Sullana Poechos del distrito de Querecotillo.El material de la
cantera Puente Los Serranos en un macizo rocoso de naturaleza sedimentaria, donde el
estrato explotable es un manto de areniscas silicificadas. Se emplea para piedra base y
enrocado.
7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
El marco geolgico del rea est caracterizado por la presencia de la gran repisa
costanera y destaca la presencia del ro Piura. Existen pequeas colinas
conformado por una secuencia de suelos elicos de poco espesor, luego suelos
arenosos grumosos limosos y arcillas inorgnicos.
Con respecto a los peligros geolgicos, siempre se debe tener presente los Sismos
el mismo que puede ocurrir en cualquier momento, tal como sucedi en 1970 de
intensidad VII., ya que nos encontramos en una zona ssmicamente activa por la
subduccin de la Placa de Nazca sobre la Placa Sudamericana.
Se puede concluir que el riesgo tanto en sismos como en lluvias es Medio, sin
embargo con medidas estructurales (Levantando los sobre cimientos para las
edificaciones, considerando una profundidad de cimentacin de 1.50m para
zapatas cuadradas de 1.50 x 1.50m, realizando labores de relleno, construyendo
pistas de concreto del tipo canal va, en estas circunstancias se puede mitigar y
revertir a un Riesgo Bajo.
Las lluvias normales e intensas (2003) que son propias de la regin e incluso
cclicamente aparece el Fenmeno El Nio (1,983 y 1,998) . El impacto causar
Erosin pluvial e Inundacin.
El proyecto de Habilitacin urbana se encuentra ubicada en una zona alta con una
pendiente de 5% hacia el este, sin embargo segn el plano de vulnerabilidades por
lluvias que se acompaa, se han encontrado tres pequeas zonas vulnerables por
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erosin pluvial y un pequeo sector que corresponde a una cuenca ciega (ver
plano de vulnerabilidades V-01) . As como se propone la construccin de dos
canales va.
El perfil estratigrfico de la cimentacin hasta la profundidad de 3m, es como
sigue: Suelos arenosos no plsticos (SP), suelos areno limosos de baja plasticidad
(SM) suelos arcillosos de mediana plasticidad (CL), suelos limosos inorgnicos de
baja plasticidad (ML)
Se ha elaborado dos mapas de condiciones de capacidad portante (Presin de
trabajo) para Edificaciones y obras de arte de agua potable y alcantarillado. De
ello se desprende que existen estratos de Buena capacidad de carga ( 1.20
kg/cm2) y Media (1.08 kg/cm2) , para una profundidad de cimentacin de 1.50m
y zapatas cuadradas de 1.5 x 1.5m. Esta profundidad es para viviendas de hasta 2
pisos. En el caso de valoracin media (1.08 kg/cm2) deber mejorarse la
cimentacin . Para viviendas con ms de 2 pisos hasta 4 pisos se debe
profundizar hasta 2m. donde se acompaa el Plano respectivo que indica :
Cimentacin excelente ( 2.38 kg/cm2) , Muy Buena ( 1.51 a 1.58 kg/cm2) y Buena
( 1.36 kg/cm2) . Referente a los sobre cimientos estos sern de 0.50m como
mnimo para evitar la socavacin por lluvias (Ver mapa de detalle).
Del anlisis de asentamientos, para una profundidad de desplante de 1.50m y
ancho de cimentacin de 1.5 m. se ha encontrado un valor de 0.7cm el mismo que
est por debajo de 2.56 cm y por ende se concluye que no habr Asentamientos.
El CBR promedio de la subrasante para el diseo de pavimentos es del 21.8%,
considerando una Subrasante de regular a buena. Recomendando un pavimento
tipo Rgido donde el espesor del pavimento ser de 40 cm. donde 20 cms sern de
una capa de Base granular y los otros 20 cm sern de losa de concreto fc= 210
Kg/cm2. Con respecto a los sardineles y veredas sern de concreto fc= 175
Kg/cm2.
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La humedad es importante y tiene valores de 2.00 % hasta 4.00 %, lo que indica
un aumento mnimo en profundidad. El otro aspecto importante es que No se ha
detectado el nivel fretico hasta los 3 m.
Con respecto a la licuacin de suelos podemos concluir que ser NULO, ya que en
nuestro caso se tratan de suelos areno limosos, adems no existe el nivel fretico
hasta los 3 m.
Los suelos expansivos sern mnimos debido a que el ndice de plasticidad es
menor del 5 %.
La agresividad No ser importante y por lo tanto se puede emplear cemento tipo I,
sin embargo el cemento tipo MS es ms recomendable para zonas con contenido
de humedad.
El esponjamiento de suelos est en el orden del 23.60 %, valor importante para el
clculo de los materiales en la etapa de movimiento de tierras (Excavaciones).
Para las obras de agua potable y alcantarillado en la excavacin de zanjas la
profundidad para paredes verticales ser de 1.5 m y a partir de 1.5 m se
recomienda labores de entibamiento.
Deben considerarse sistemas de drenaje mediante la construccin de dos canales
vas uno longitudinal y el otro transversal para evacuar las aguas de las
precipitaciones pluviales los mismos que sern con pavimentos de concreto (Se
adjunta en el tem respectivo la figura de lo propuesto.
Con respecto a las canteras: Para la conformacin de las capas de afirmado, este se
trasladar de la Cantera Ramrez, ubicado en el Km 15 de la carretera Piura-Paita.
Con referencia a los materiales para el concreto, piedra over, filtros y arena para
cama estos procedern de las canteras Sojo (Piedra chancada) a 40 Km , Santa
Cruz (Arena) a 60 Km , Cerro Mocho (Arena) a 60 Km y material de roca , este
proceder de la Cantera Puente los Serranos a 55 Km.
Se adjunta lminas de ubicacin de excavaciones, de vulnerabilidades, secciones
geotcnicas del subsuelo, de capacidades de carga, de ubicacin de canteras,
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ensayos de mecnica de suelos, cuadros, grficos, fotos etc., que ilustran mejor lo
expuesto en el presente documento tcnico.
Con fines de diseo sismo resistentes se recomienda los siguientes parmetros:
FACTORES VALORES
Parmetros de zona Zona 3
Factor de zona Z (g) = 0.4
Suelo Tipo S 3
Amplificacin del suelo S = 1.4
Perodo predominante de vibracin Tp = 0.9 seg
Ssmico C = 0.60
Uso U = 1.00