Perforation_Job - Translate

8/19/2019 Perforation_Job - Translate

1/55

1. Perkenalan

Perforating DASAR Setelah sumur telah cased dan disemen kita harus menyediakan komunikasi yang efektif antara aliran pembentukan dan sumur bor, dan ini melibatkan menciptakan serangkaian

lubang melalui casing dan semen - perforasi.Selama tahun 1920, pengeboran putar yang menggantikan kabel-alat pengeboran dan itu

menjadi umum untuk semen casing seluruh sumur. Dengan demikian, pada aal 19!0-an,

beberapa perusahaan jasa mulai menaarkan bullet "erforating. "erforating #guns#, yang

dipecat proyektil runcing di bagian dalam casing, adalah andalan industri "erforatingmelalui l9$0s. %eberapa perusahaan masih menaarkan guns bullet, terutama untuk

digunakan dalam formasi kuat tekan rendah, tetapi sebagian besar dari semua pekerjaan

perforasi dilakukan di dunia saat ini melibatkan shape charge perforasi.

&uduhan berbentuk, atau jet, perforator mulai digunakan di ladang minyak di tahun 19$0-

an mengikuti perkembangan teknologi bahan peledak selama "erang Dunia ''. "engamataal menemukan baha ketika mereka meledakkan bahan peledak yang telah dibentuk

untuk membentuk rongga dan dilapisi dengan logam, lapisan itu berubah menjadi sebuah

jet partikel kuat mampu menembus target lapis baja. (emampuan ini dikembangkanmenjadi berbagai guns anti-tank, termasuk ba)oka, dan akhirnya ke dalam gun perforasi.

&he berbentuk charges perforating gun digantikan gun bullet karena itu lebih dapat

diandalkan dan karena kekuatan perforasi lagi yang bisa dikemas menjadi sebuah ruang

yang lebih kecil, membuat shape charge lebih mudah beradaptasi dengan berbagai peningkatan desain selesai.

Dasar *etode "erforating+ubang cased dapat berlubang menggunakan salah satu dari beberapa perangkat ambar

1, metode "erforating Dasar/

onentional guns casing yang dijalankan ke dalam sumur pada ireline listrik dengan

atau tanpa peralatan kontrol tekanan ireline


2/55

Figure 1

Through-tubing yang dijalankan ke dalam sumur setelah

• guns tubing telah terinstal, lagi melalui wireline peralatan kontrol tekanan

Tubing-disampaikan yang berjalan di bagian bawah string

• guns tubing dan diledakkan dengan menggunakan mekanisme

penembakan mekanik, listrik, atau tekanan-diaktifkanPerancang selesai juga memiliki pilihan untuk melubangi kehilangan

keseimbangan, dengan tekanan yang lebih tinggi di sumur bor dari dalampembentukan, atau underbalance, dengan tekanan sumur bor lebih rendah

dari tekanan formasi pori.Tekanan dasar sumur ditentukan oleh densitas dan tinggi cairan di lubang

sumur atau pipa, dan oleh tekanan gas tambahan yang ditambahkan kepermukaan. Tergantung pada opsi yang dipilih dan tingkat tekanan

diferensial, cairan penyelesaian akan mengalir ke dalam formasi, atau cairanformasi akan mengalir ke lubang sumur ketika perforasi dibuat dalam

reservoir produktif.Sistem pengiriman untuk menempatkan shape charge pada lokasi yang tepat

di dalam sumur melalui wireline dapat dikategorikan sebagai

• retrievable, yang terdiri dari pembawa muatan silinder, besi hollow


3/55

• semie!pendable, di mana charges yang disampaikan ke dalam sumur

pada kepingan logam dpt atau kawat pembawa "digunakan melalui-tubing

operasi di mana ukuran guns merupakan faktor penting# dan

fully dibuang, di mana kasus muatan dan linkage pembawa meluruh dan

• hanya wireline yang diambil "sekali lagi, yang digunakan dalam melalui

pipa-operasi#.

Secara umum, guns casing yang lebih besar berdiameter dijalankan melalui

wireline akan memberikan diameter lubang yang lebih besar dan kedalamanpenetrasi yang lebih besar daripada yang lebih kecil melalui tubing-guns.

$elalui-tubing perforating, bagaimanapun, memberikan yang aman, metodepraktis untuk perforasi underbalance. Perforating underbalance telah diterima

secara umum sebagai suatu teknik yang dapat membantu untukmemaksimalkan produktivitas dengan baik. Tubing-disampaikan Perforating

menyediakan sarana untuk menggabungkan kedua guns kinerja tinggi dankondisi tekanan fleksibel. %amun, charges yang lebih tinggi dan pertimbangan

operasional kadang-kadang disebut sebagai alasan untuk memilih teknik yanglebih konvensional.

&esainer Penyelesaian harus mempertimbangkan banyak faktor ketika

merancang program Perforating, termasukthe kepentingan relatif dari ukuran lubang, penetrasi, dan kepadatan

tembakan "shot per satuan panjang#

• the batas radial diantisipasi dari kerusakan formasi akibat pengeboran

kehilangan cairan

• the reservoir tekanan, permeabilitas, dan kerentanan terhadap kerusakandari cairan penyelesaian

• the panjang interval berlubang, ukuran komponen penyelesaian tali,

• dan kebutuhan untuk melakukan operasi khusus "misalnya, kontrol pasir,stimulasi# the masalah keamanan yang berkaitan dengan kondisi tertentu

wellsite

• the diharapkan tekanan, temperatur, dan ekstrem waktu untuk operasi

perforasi

• the kepentingan ekonomi relatif meminimalkan charges jangka pendekdibandingkan memaksimalkan jangka panjang produktivitas

&asar-dasar $engisi 'perasi (erbentuk)ambar * "komponen shape charge# menggambarkan konstruksi yang relatif

sederhana dari shape charge.


4/55

Figure 1

+mpat komponen penting adalah kapal kerucut logam, bahan peledak utama, primerpeledak, dan kasus yang membungkus charges.

Penembakan dimulai elektrik atau mekanik dengan detonator "peledakan topi#

melalui kabel detonator "Primacord#, yang pada gilirannya memicu bahan peledakprimer. Primer memulai ledakan muatan utama. Tekanan ledakan pada kapal logam

menyebabkan itu runtuh dalam hati sepanjang sumbunya membentuk jet kecepatan

tinggi logam fluida ")ambar , snapshot Simulasi dari shape charge meledak saatpertama *, mikrodetik setelah ledakan#.


5/55

Figure 2

&alam dakwaan berbentuk awal sebagian dari kapal logam ini runtuh untukmembentuk siput lambat bergerak "wortel#, yang selanjutnya akan mengajukan di

terowongan perforasi, sehingga mengurangi kemampuan aliran. /harges premiummodern telah dieliminasi siput ini dengan memasukkan liners dibuat dari bubuk

logam. Partikel logam yang tersebar di terowongan perforasi daripada membentuksiput yang solid. 0paya sebelumnya di slug eliminasi dimanfaatkan liner bimetal

dengan lapisan luar yang rendah titik lebur yang mudah-menguap pada suhu tinggi,mengurangi ukuran siput "&elacour *123#.


6/55

Figure 3

4iners terbentuk dari campuran tembaga, timbal, seng, timah atau tungsten.&istribusi kepadatan dan dimensi kapal harus hati-hati dikendalikan untuk menjaga

konsisten, kinerja tinggi.

0jung jet partikel bergerak dengan kecepatan 2.555 sampai 65.555 ft 7 s "3555

sampai *5.555 m 7 s# dan mengembangkan tekanan diperkirakan berada di urutan2-*2*5 psi "62-*55 )Pa#. "+kor jet bergerak lebih lambat, sekitar 6.555 sampai

8.555 ft 7 s "1*9-*69 m 7 s#.# &alam kondisi seperti ini, bahan yang dilaluinyamengalir plastis di bawah pengaruh. :et meremukkan batuan reservoir dan

memindahkan kedua cairan batu dan pori radial dari porosnya. Seluruh prosesPerforating, dari inisiasi sampai selesai penetrasi, hanya berlangsung selama

beberapa mikrodetik *55 "(ell l18a#. $eskipun rock formation hancur dandipadatkan, tidak menyatu bersama oleh jet.

;asil ini sepersekian detik, operasi energi tinggi diilustrasikan dalam )ambar 9 "


7/55

Figure 4

Tergantung pada desain muatan berbentuk dan jenis bahan berlubang, panjang

perforasi umumnya bervariasi dari sekitar sampai 5 di. "2 sampai 25 cm# dandiameter lubang masuk dari sekitar 5, sampai *,5 pada. "5,2-,2 cm# untuk

kebanyakan perforator ladang minyak. (entuk yang tepat dari perforasi akanbervariasi tergantung pada charges geometri, karakteristik sasaran, dan posisi

senapan.


8/55

Figure 5

$asalah i>in guns menjadi sangat penting ketika melalui pipa-Perforating dilakukan

dengan menggunakan guns yang lebih kecil berdiameter dalam casing-ukuran yanglebih besar. )ambar menunjukkan berbagai ukuran perforasi yang mungkin timbul

ketika * **7*-in.


9/55

Figure 6

"9.6 cm# guns ditembakkan pada 8-in. "*8,3 cm# casing. Sentralisasi gun akan

membuat ukuran perforasi lebih seragam dalam kasus seperti itu, tapi pendekatanyang lebih baik adalah untuk posisi gun terhadap casing dengan semua charges

menunjuk ke arah yang sama "nol derajat pentahapan# dan i>in yang rendah.

%amun, sementara ini mungkin memaksimalkan panjang perforasi dan ukuranlubang, posisi semua perforasi sepanjang satu sisi casing dapat memperkenalkanefek kulit geometris sampai selesai dan mempengaruhi produktivitas. Perancang

penyelesaian mungkin perlu mempertimbangkan keuntungan dari Perforatingunderbalance tersedia dengan melalui pipa-teknik terhadap kerugian dari penurunan

kinerja charges atau pembatasan pentahapan mungkin datang dengan ukuran yanglebih kecil gun.

?aktor lain yang penting dalam kinerja perforator muatan berbentuk adalah kekuatanbahan target. Peneliti awal menetapkan bahwa kenaikan kuat tekan formasi

mengakibatkan penurunan kedalaman penetrasi perforasi. Sebagai contoh,Thompson "*1# melaporkan korelasi antara penetrasi batu dan kuat tekan seperti

4p 7 4P@ A e!p B5,53 "cr-c#C di mana 4p A penetrasi total target dalampembentukan bunga "inci# 4pr A penetrasi total pada referensi formasi "inci# c A

kuat tekan dalam pembentukan bunga "*555psi# dan cr A kuat tekan pembentukanreferensi "*555psi#.


10/55

Figure 7

)ambar 8 "Penetrasi vs pembentukan kuat tekan# menunjukkan bahwa charges yangmenembus 2 di. "*,8 cm# menjadi target uji pasir (erea "555-3555 psi kuat

tekan# mungkin diharapkan untuk menembus kurang dari di. "2 cm # menjaditarget pasir Smackover dengan kuat tekan .555 psi.


11/55

Casing size (in.) Charge wt (gm) Outer CSG hole (in.) Cement penetration (in.)

5.5, 7.0, 8.6 1 0.!57" 0.!66 16

7.0 1 0.#7" 0.$1! !1.

5.5, 7.0, 8.6 !! 0.##! " 0.#0

5.5 !! 0.$5$ "0.$# !0.6

/atatanG"*# usia yang sama dan produsen untuk setiap berat muatan

"# data uji casing tunggal rata-rata dari lima tembakan

"6# terkecil dan terbesar pengukuran diameter lubang "15o#

Tekanan hidrostatik, densitas fluida sumur bor dan temperatur "dalam rentang

operasi muatan itu# tidak muncul secara signifikan mempengaruhi kinerja charges,meskipun perforasi di sumur gas penuh dapat menghasilkan perbedaan yangditandai penetrasi dibandingkan dengan penembakan di lubang yang berisi cairan

"(ell et al. , *112#. Secara umum, nilai penetrasi dalam lubang sumur gas-diisi samadengan atau lebih besar dari orang-orang di sumur bor yang berisi cairan. Suhu

dasar sumur yang tinggi secara tidak langsung dapat mengurangi penetrasi, karenabahan peledak yang dibutuhkan untuk situasi seperti ini tidak selalu efektif yang

digunakan dalam operasi-suhu yang lebih rendah "(ell *139#.

Sebagai operator mulai menyadari pentingnya kinerja charges, lebih perhatian

dibayar dengan standar kontrol kualitas yang digunakan dalam pembuatan danpenyimpanan charges yang sebenarnya dan dalam perakitan guns itu sendiri.

Penyelidikan telah menunjukkan bahwa kinerja penetrasi charges yang disimpanselama lebih dari tiga tahun sebelum digunakan bervariasi dari standar yang

diterbitkan. Selain itu, misalignment dari muatan dalam kapal dan muatan malfungsidapat mempengaruhi penetrasi sebesar 5 sampai 25D "


12/55

%ahan peledak yang digunakan dalam perforating

%ahan peledak dikategorikan sesuai dengan kemudahan yang mereka meledak, kecepatan

yang mereka bereaksi, dan tekanan pembakaran yang mereka hasilkan.3endah bahan peledak menghasilkan tekanan pembakaran yang relatif rendah dan

bereaksi pada kecepatan di $00 1$00-m 4 s jangkauan. %ahan peledak rendah pertama

mungkin diciptakan oleh orang ina di abad ke-10, menggunakan kombinasi bubuk karbon dan nitrat dari natrium dan kalium. *esiu adalah contoh yang paling umum dari

bahan peledak yang rendah. "ada bereaksi, sebagian gunpoders membebaskan sekitar

1$0 kali olume aslinya dalam bentuk gas. +aju reaksi tergantung pada ukuran butir,suhu, derajat kurungan, dan packing density. &emperatur yang tinggi saja akan memulai

reaksi dan beberapa bentuk panas yang digunakan untuk memulai bahan peledak tersebut.

3endah bahan peledak umumnya tidak memainkan peran dalam sistem perforasi, tetapi

mereka digunakan di daerah lain bidang-misalnya minyak, dalam kartrid gun sampelsideall.

&inggi bahan peledak meledak di !.000-9.000 m 4 s dan menghasilkan tekanan yang

tinggi. "ertama ledak tinggi, glyceryltrinitrate nitrogliserin, ditemukan pada tahun 1567oleh seorang ahli kimia 'talia, 8scanio Sobrero. "ada tahun 157 8lfred :obel dicampur

dengan tanah liat untuk membuat dinamit. &inggi peledak dibagi lagi menjadi bahan peledak primer yang tinggi atau inisiator bahan peledak dan bahan peledak tinggi

sekunder, menurut kepekaannya terhadap detonasi.

%ahan peledak tinggi primer umumnya senyaa high-density logam dan nitrogen yang

seketika meledak ketika mengalami suatu sumber panas listrik statis, dampak, gesekan,

percikan, api. 8)ida timbal dan styfnate timbal adalah contoh umum. &ujuan dari bahan

peledak utama adalah untuk memulai lebih kuat dan kurang sensitif peledak tinggisekunder. %ahan peledak utama yang ditemukan dalam peledakan topi dan penguat,

penanganan yang memerlukan prosedur keselamatan dan peralatan khusus. &imbal a)ida

adalah inisiator yang paling umum digunakan dalam alat-alat industri minyak karenaresistensi yang relatif tinggi dengan suhu 6$; < untuk 700; ,

atom nitrogen mengunci bersama dengan ikatan yang lebih kuat, melepaskan energi yang

sangat besar. %ahan peledak sekunder umum termasuk 3D?

@*?

"S picryl sulfon @:S heAanitrostilbene

(omposisi % 70B 3D?, 60B trinitrotoluene

8moniumnitrate pupuk, juga digunakan dalam operasi seismik


13/55

3D? adalah ledakan sekunder yang paling umum digunakan untuk shape charge. Seperti

dengan semua bahan peledak, menjadi lebih sensitif terhadap peledakan karena menjadi

lebih halus dibagi bubuk dibandingkan pelet. (etika itu terbatasi, 3D? akan membakar lambat jika menyala :amun, jika cukup terbatas ledakan dapat terjadi. *eskipun nya

#ketidakpekaan,# 3D? harus ditangani dengan sangat hati-hati. Cenis lain dari bahan

peledak sekunder kadang-kadang digunakan ketika ketahanan suhu ekstrim diperlukan,yang mungkin terjadi di sumur dalam atau operasi &", di mana guns yang terkena suhu

yang baik untuk aktu yang cukup lama.

(etika perforating gun dipecat, arus listrik memicu bahan peledak utama dalam topi

peledakan, yang pada gilirannya memicu basis 3D? atau charges penguat dalam topi.

@al ini pada gilirannya meledakan yang "rimacord $ g 3D? per kaki yang digunakan

untuk membaa ledakan untuk charges indiidu. Sebagai gelombang tekanan mencapaimuatan berbentuk, itu meledakan halus 3D? primer di dalam teroongan di dasar casing

charges. Detonasi primer ini pada gilirannya meledakan tubuh utama 3D? umumnya

dengan 1B lilin pengikat dan gelombang mencapai kecepatan penuh dan tekanan seperti

beruang pada kapal logam. &ekanan ini runtuh liner, membentuk #jet# bahan berkecepatan tinggi yang menyerang target pada tekanan tinggi dan melakukan penetrasi

tersebut. Sebuah charges yang khas mengandung 24! o). 22 g dari 3D? mungkinmenembus 7 di. %aja padat dengan i)in normal, atau 142 di. %aja pada jarak !0 kaki.

2. Perforating Gun Jenis

"erforating guns dikategorikan ambar 1 sebagai/

guns pembaa berongga baja retrieable


14/55

Figure 1

kaat atau pembaa jalur guns semieApendable

guns fully dibuang.

Dengan guns pembaa berongga dpt, charges diposisikan dalam silinder baja. Dalam

carrier, charges masing-masing dikelilingi oleh udara pada tekanan permukaan, dansejalan dengan plug pelabuhan berulir atau sebagian tipis dari pembaa dinding gun

kerang ambar 2, Steel berongga guns pembaa/ a ulir colokan pelabuhan b gun

kerang.


15/55

Figure 2

Setelah ledakan, jet menembus steker, memberikan indikasi positif penembakan saat gundiambil. "embaa silinder dapat memperluas sedikit karena kekuatan ledakan, tetapi

sebagian besar puing-puing yang ditemukan dalam gun.uns dibuang dirancang untuk sebagian atau seluruhnya hancur setelah penembakan.

*ereka biasanya terdiri dari serangkaian indiidual disegel kasus charges terbuat dari

bahan mudah patah aluminium, keramik, kaca, atau besi cor. Setelah menembak, hanyaireline masih harus diambil dari sumur. uns SemieApendable dirancang dengan strip

atau kaat pembaa yang diambil setelah penembakan. %eberapa keuntungan dan

kerugian dari masing-masing jenis guns tercantum di baah ini dari %ell l92a/

uns pembaa berongga dpt

(euntunganhigh karena semua komponen yang dilindungi dalam pembaa umumnya gastight dan

tahan kimia

kehandalan heaier dan lebih kuat dari jenis dibuang, memungkinkan pengobatan

kasar dan kecepatan lebih cepat ireline selama prosedur berjalan

generally tinggi

suhu dan tekanan peringkat ery puing-puing kecil yang tersisa di sumur

eAplosie dipertahankan dalam pembaa untuk menghilangkan casing deformasi


16/55

kekuatan port memberikan indikasi positif menembak dan, dalam beberapa kasus,

bukti kinerja charges

steker

(ekurangan

may mengalami kesulitan berjalan melalui tubing-guns dpt di tubing melengkung karenakekakuan pembaa

may memiliki komponen charges lebih kecil dari guns dibuang sebanding dengan

pengurangan beberapa mengakibatkan penetrasi

eight dapat membatasi panjang perakitan dan, oleh karena itu,

interal perforasi yang dapat ditembak dengan gun tunggal run

uns sepenuhnya dibuang

(euntungan

generally lebih murah dan lebih mudah untuk berkumpul di ellsite

lighter dan lebih fleksibel daripada baja berongga guns carrier, memfasilitasi

interal perforasi lagi si)e untuk ukuran, ini menaarkan lebih dari penetrasi guns dpt

sebanding hingga 2$B peningkatan untuk guns diameter sangat kecil

(ekurangan

can merusak casing bila diledakkan

leae sejumlah besar puing-puing di sumur

components terkena cairan lubang sumur, suhu, dan tekanan, sehingga mengurangi

keandalan

charge mungkin tidak tahan bocor, sehingga gas atau cairan masuk casing dan

mengurangi kinerja

kasus guns yang tidak kokoh by design sebagai guns dpt dan kerusakan dini dapatmengakibatkan operasi penangkapan ikan

kecepatan lari biasanya terbatas pada 175 ft 4 min $0 m 4 min pressure dan suhu batas

biasanya lebih rendah daripada guns dpt

no indikasi positif indiidu charges tembak

uns SemieApendable

(euntungan

same sepenuhnya dibuang

some sebesar puing-puing yang tersisa di lubang sumur karena pemulihan sistem

linkage dan bingkai pembaa

"engurangan ith pembaa kepingan logam atau kaat, kasus keramik atau kaca

charges dapat digunakan, mengurangi ukuran partikel puing-puing dan meningkatkanketahanan terhadap bahan kimia dan kebocoran gas

(ekurangan

generally sama sepenuhnya dibuang, meskipun casing keramik agak kokoh dan tahan

aus


17/55

debris atau casing charges yang longgar dapat menyebabkan guns untuk mengajukan

dalam tubing sementara berjalan di, menyebabkan kerusakan lebih lanjut dan jamming

memancing dapat menjadi sulit dan mungkin mengharuskan pipa ditarik atau casingdibor keluar "embaa Strip telah terbukti populer dan dapat diandalkan untuk guns

casing yang lebih besar, namun kecenderungan strip logam untuk memperluas setelah

penembakan telah membuat pemulihan sulit melalui-tubing aplikasi. Eperator kaatyang lebih populer dalam kasus ini.

uns dibuang dan semieApendable umumnya terbatas pada penyelesaian dangkal,meskipun casing charges keramik dapat berguna dalam sumur gas lebih dalam

membutuhkan melalui-tubing "erforating.

asing uns

(edua guns dpt dan dibuang digunakan untuk operasi casing perforasi konensional.

uns pembaa berongga dpt biasanya berkisar dari ! 145 di. ,9 cm sampai $ di. 12,

cm. (arena guns yang lebih besar umumnya membaa muatan yang lebih besar, dancharges yang lebih besar umumnya mencapai besar, perforasi lagi, gun casing terbesar

yang dapat dijalankan adalah biasanya digunakan. Sebuah i)in menjalankan 0,$. 1,! cmadalah aturan-of-thumb penyisihan khas untuk masuk bebas masalah %ell l92a. (arena

clearance kecil, guns tidak memerlukan posisi terhadap casing, dan pentahapan dapat

digunakan untuk meminimalkan efek kulit geometris selama aliran (arakas dan &ariF,1991. Setiap kepadatan tembakan dapat digunakan untuk meminimalkan efek geometris,

dengan 6 tembakan per kaki menjadi desain yang sangat umum. "erforating gun panjang

dibatasi oleh panjang total "erforating perakitan yang harus meleati peralatan kontrol

tekanan di permukaan. @al ini biasanya membatasi panjang guns aktif untuk sekitar !0-60 kaki untuk berdiameter besar guns pembaa berongga, dan sekitar 70-50 kaki untuk

guns pembaa berongga berdiameter kecil, atau dibuang atau semieApendable melalui-tubing guns.

uns casing dibuang dan semieApendable umumnya tersedia dalam ukuran dari ! 145 di.

,9 cm sampai 6 di. 10 cm. "entahapan dan kepadatan tembakan pilihan yang samaseperti untuk guns casing dpt, tapi panjang lebih lama beberapa ratus meter dapat

berjalan pada satu perjalanan.

*elalui-&ubing uns*elalui-tubing senapan memiliki diameter lebih kecil dari casing guns untuk

memungkinkan bagian melalui pipa atau berdiameter kecil string casing. Sebuah gun

pembaa berongga berjalan dalam 2 !45 di tubing., *isalnya, biasanya memilikidiameter 1 9417 di. uns dpt sedikit lebih kecil daripada rekan-rekan mereka dibuang

untuk mengi)inkan mereka harus ditarik kembali melalui puting tubing saat carrier telah

membengkak setelah menembak kecuali mereka dirancang untuk menjadi jauh terpisah.(arena masalah i)in yang terkait dengan perforasi dalam casing setelah guns kecil

berdiameter telah keluar pipa, guns dpt sering dilengkapi dengan perangkat positioning

yang menggunakan alat magnetik atau mekanis untuk mengatur gun dinding casing untuk

menembak. Selain itu, charges yang sering diposisikan untuk #di-jalur tembak# nol


18/55

derajat pentahapan. "embaa bengkak karena kekuatan ledakan dapat dikurangi

dengan menjaga tekanan hidrostatik minimum gun selama pembakaran. &ekanan ini

umumnya antara 0 dan $00 psi 0-!,$ *"a dalam cairan dan $00-6$00 psi !,$-!1,0*"a di lubang bor gas penuh %ell l952b.

"anjang dpt melalui pipa-guns umumnya dibatasi oleh ketinggian riser kontrol tekanan - praktis berbicara, sekitar 20 kaki 7,1 m. &he perforasi panjang guns yang efektif

berkurang lebih lanjut jika bobot yang diperlukan untuk memungkinkan gun untuk turun.

&ekanan dan suhu peringkat untuk melalui-tubing guns yang diberikan di baah pada&abel 1 "enilaian terutama charges yang berhubungan. "embaa besi hollo ersi dpt

lebih disukai untuk lebih dalam, sumur-tekanan yang lebih tinggi. (arena puing-puing

perforating diminimalkan dan disimpan dalam pembaa, guns dpt juga disukai dalam

situasi di mana sumur yang akan mengalir segera setelah perforasi, sebelum pengambilangun. Dalam situasi seperti itu, operator semieApendable dapat menjadi terjebak sebagai

puing-puing guns mengendap kembali ke baah setelah periode aliran singkat. Selain itu,

jika sumur itu berlubang underbalance dan melalui pipa, perbedaan tekanan tidak boleh

begitu besar sehingga menyebabkan operator dan 4 atau kabel yang akan diledakkantubing setelah menembak.


19/55

Table 1.

Gun %&pe 'ollow Carrier Semiepena*le +pena*le

! #$ in."1 #8 in. #!5o-!0,000 psi

! 18 in. (erami) #00o -15,000 psi

! 18 in. (glass) #00o -7500 psi

1 1116 in. (erami) #00o -!0,000 psi

1 1116 in. #00o -1#,000 psi

/! in. 500o-!0,000 psi

GG 6 di. $00 H o< 4 2$.000 psi

G Eperasi yang tinggi suhu bahan peledak GG Suhu tinggi bahan peledak operasi, gun casing pembaa berongga

asing "ertimbangan Deformasiasing deformasi atau kerusakan yang disebabkan oleh tekanan yang sangat tinggi yang

dihasilkan oleh charges meledak. Intungnya, tekanan-tekanan tinggi berumur pendek.

&ingkat kerusakan tergantung pada 1 karakteristik guns dan 2 kondisi baik.uns pembaa berongga dpt dari berbagai ukuran tidak menghasilkan kerusakan

casing %ell l92a, %ell dan Shore 1976. @al ini karena pembaa baja menyerap energi

dari ledakan, sebagaimana dibuktikan oleh operator pembengkakan biasanya 0,00$-0,01$ di., 8tau 0,12-0,!51 mm. uns dibuang atau semieApendable dapat

menyebabkan beberapa tingkat kerusakan casing tergantung padaamount bahan peledak

casing dan kelas

ketebalan ellbore

tekanan hidrostatik degree dukungan casing semen tebal selubung dan kekuatan

Jfek pada casing dapat berkisar dari deformasi sedikit menggembung berdekatan

dengan perforasi untuk merusak retak rambut ertikal memanjang dari perforasi atau

menggembung luas dan membelah casing.

%ell dan Shore 1976 mengamati tingkat deformasi untuk berbagai kondisi baik dalam

tes laboratorium dilakukan dengan 20,$ gram, 2.12$-in. $.6 cm aluminium kasus

charges kapsul dipecat pada 1000 psi 7900 k"a dan 150-an < 52; . *erekamenyelidiki tiga kondisi dukungan casing menggunakan dengan casing baru dalam setiap

kasus/nonsupported :S - gun dipecat dalam casing ditempatkan dalam sebuah sumur dengan

air di dalam dan luar casing

semisupported SS - asing dikelilingi oleh 0,$ di 1,9 cm dari


20/55

!$00 psi 26.1!0 k"a tekan semen kekuatan ditahan oleh selubung logam.

ell didukung KS - sama seperti SS dengan logam berdinding tebal mempertahankan

selubung

-igure 1 (Casing deformation vs.

Figure 1

beban peledak 1000 psi pada 150o menunjukkan pengaruh beban ledakan pada baru C-

$$, $,$-in. 16-cm, l-lb 4 ft 2$-kg 4 m casing. asing pecah mungkin ketika cakupansemen miskin dan ukuran charges 2$ gram atau lebih besar. (ebanyakan casing dan

tubing melalui-guns menggunakan charges dengan beban ledakan di kisaran 2.$ hingga

22-g.(ekuatan casing dan ketebalan yang penting dalam menentukan tingkat casing

deformasi. ambar 2 menggambarkan efek meningkatkan casing #kekuatan#

didefinisikan sebagai kali tebal dinding kuat luluh minimum

http://figurewin%28%27../asp/graphic.asp?code=2852&order=0%27,%270%27)http://figurewin%28%27../asp/graphic.asp?code=2852&order=0%27,%270%27)


21/55

Figure 2

Seperti sebelumnya, kita dapat mencatat pentingnya pekerjaan semen yang baik

dalam mengurangi casing deformasi. &alam casing aus atau berkarat, kekuatan luluhdapat dikurangi dari yang diterbitkan, dan kekuatan berkurang sesuai.

Peningkatan tekanan hidrostatik muncul untuk membantu meminimalkan casingdeformasi. Pengaruhnya tidak signifikan pada tekanan lebih besar dari seribu psi

beberapa.


22/55

Figure 3

&eformasi dengan 5,82-in. "*,1 cm# selubung semen dan 6 di. "8. cm# daridikemas pasir mendekati minimum didukung nilai.

Semen kuat tekan tampaknya tidak menjadi faktor penting dalam meminimalkan

deformasi. $enghancurkan luas selubung semen tidak muncul untuk menjadi efeksamping dari perforasi. Selain itu, seal hidrolik ikatan semen pipa dan pembentukan

tampaknya tetap efektif jika kuat tekan semen setidaknya .255 psi "*8.95 kPa#")odfrey *13#.

+fek lain dari Perforating adalah untuk mengurangi resistensi runtuhnya casing.Sebagai kepadatan tembakan lebih tinggi menjadi praktek penyelesaian lebih umum,

efek ini harus dipertimbangkan. %amun, bahkan pada 3, 5,2-in. tembakan per kaki

"9 tembakan per meter BSP$C# pengurangan hambatan runtuh selama 8-in. "*8.3-cm# casing ditembak dengan nol derajat pentahapan kurang dari 5D. hen 15H

pentahapan digunakan, pengurangan diabaikan. :ika pekerjaan semen baik danpenarikan wajar yang dialami, runtuhnya casing seharusnya tidak menjadi masalah.


23/55

6. Perforasi Produktivitas Pertimbangan

&alam penyelesaian berlubang pada dasarnya ada empat parameter geometris yangmempengaruhi produktivitas. )ambar * menggambarkan mereka kepadatan

tembakan "SP? atau jumlah mengalir perforasi per satuan panjang# kedalamanperforasi "penetrasi ke formasi# pentahapan gun "perpindahan sudut antara

perforasi yang berdekatan# dan diameter perforasi "dalam formasi#.

Figure 1

(ersama parameter ini bergabung untuk membuat geometri aliran khas yangmenciptakan kulit yang disebabkan oleh konvergensi aliran ke dalam lubang.


24/55

Figure 2

Drilling dan perforasi kerusakan - umumnya k1L k2L k!L k6 menunjukkan baha ada

pengurangan permeabilitas akibat kerusakan pengeboran dan menghancurkan formasiakibat proses "erforating. &otal #kulit# merupakan efek gabungan dari semua kondisi inigeometri, kerusakan pengeboran, perforasi kerusakan.

(etika cairan yang mengalir ke lubang sumur pada tingkat tinggi, asumsi aliran laminar

linear untuk aliran menurut hukum Darcy tidak memegang. Jfek dari ini #non-Darcy#aliran #turbulensi# adalah untuk menyebabkan tambahan #kulit# faktor.

"ertanyaan utama untuk insinyur desain selesai adalah/ 8pa saja efek gabungan dari

berbagai parameter pada produktiitas sumur atau, khususnya, pada rasio produktiitasproduktiitas teoritis dari sistem berlubang dibagi dengan produktiitas yang ideal, tidak

rusak, lubang sumur uncasedM

%ell et al. 192b, (lot) et al. 196, +ocke 1951, *c+eod 195!, &ariF dkk. 1956,

195$, dan (arakas dan &ariF 1991 adalah di antara mereka yang telah melakukan

upaya-upaya yang signifikan untuk memahami perilaku perforasi. *asing-masing daristudi ini merupakan perspektif yang sedikit berbeda dan disajikan secara kronologis.

(arya sebelumnya oleh *uskat 196!, @oard dan Katson 19$0, *cDoell dan

*uskat 19$0, @arris 1977, dan @ong 19$ dirujuk.


25/55


26/55

*5 sampai 5D dari permeabilitas asli# dengan kinerja ideal perforasi aliran radial.$ereka menemukan bahwa efisiensi perforasi "P+ sebagai lawan /?+ dalam sistem

uji linear# hanya 2 sampai 62D. ;asil ini adalah karena dalam sistem radial,sebagian besar penurunan tekanan terjadi di >ona hancur, membuat pengaruhnya

lebih besar. &ata ini dihitung yang diperkuat dengan tes laboratorium menggunakandudukan inti yang dirancang khusus yang dii>inkan target inti berlubang yang

sebenarnya akan mengalir secara radial.

Para peneliti ini juga meneliti pengaruh dari berbagai tekanan diferensial "positif dan

sebaliknya# terhadap kinerja aliran perforasi. $enggunakan sistem target aliranradial dan khas -in. "2.53 cm# dan 6 673-in. "3.28 cm# perforator, mereka

memutuskan bahwa efisiensi perforasi meningkat dengan meningkatnya tekanandiferensial untuk kedua perbedaan tekanan positif dan negatif. $ereka merasa

bahwa jangka waktu yang relatif singkat invasi bertanggung jawab untukpeningkatan efisiensi dengan perbedaan tekanan positif.

$ereka juga menemukan bahwa volume arus balik cairan dari perforasi meningkat,efisiensi perforasi meningkat.


27/55

$ereka didefinisikan dengan baik aliran efisiensi "K?+# sebagai rasio laju aliran kedalam casing dengan baik melalui perforasi nyata dalam >ona rusak akibat perforasi,

pengeboran, atau workover, dengan laju aliran ke dalam sama dengan baik melaluibersih, perforasi ideal kedalaman yang sama di >ona rusak. $enggunakan model

komputer dari sistem inti JP= linear dan sistem aliran radial lebih realistis, merekameneliti hubungan antara /?+ dan K?+ untuk berbagai situasi kerusakan perforasi

dan kedalaman perforasi. )ambar 9 menampilkan grafis hubungan yang dihasilkandari skenario penyelesaian berikutG

Figure 4

well diameterG in. "*2.9 cm#

drainage radiusG 5 ft "5* m#

shot densityG 9 SP?

phasingG 15L

damaged >one thicknessG 5.2 in. "*.8 cm#


28/55

@asil ini peneliti menunjukkan baha, untuk rentang normal nilai


29/55

Figure 6

(ura ini menunjukkan baha peningkatan kepadatan tembakan lebih menguntungkan bila perforasi rusak daripada ketika itu tidak rusak.


30/55

Figure 7

Cuga, bertambahnya kepadatan ditembak saja tidak dapat mengatasi efek gabungan darikerusakan permeabilitas dari perforating dan pengeboran atau orkoer cairan. Sangat

menembus perforasi yang diperlukan jika produktiitas yang rusak baik adalah mendekati baha dari sebuah penyelesaian openhole rusak.

+ocke 1951 menguatkan karya peneliti sebelumnya seperti *cDoell dan *uskat

19$0 dan @oard dan Katson 19$2, yang penelitiannya didasarkan pada model fisik dengan menggunakan tank elektrolit, dan analogi antara aliran fluida dan listrik dan

@arris 1977, %ell 192b, dan (lot) et al. 196, yang menggunakan teknik

matematika untuk model perforasi. @ong 19$ telah memperluas karya @arris untuk mempertimbangkan lubang sumur dan perforasi kerusakan dan pentahapan, dan disajikan

nomograph untuk menentukan kulit dan rasio produktiitas. +ocke dibangun pada karya

ini peneliti sebelumnya dan memperpanjang hubungan menggunakan model elemenhingga lebih halus. Selain itu, +ocke disajikan nomograph untuk menentukan faktor kulit

dan rasio produktiitas untuk perforasi diberikan jika berikut diketahui atau perkiraan/

perforation "anjang

perforation diameter

damaged dan permeabilitas ketebalan )ona

crushed permeabilitas )ona

formation permeabilitas


31/55

phasing

shot kepadatan

Secara umum, karya +ocke lanjut dibuktikan fakta baha

productiity ditingkatkan dengan meningkatnya kepadatan tembakan hingga setidaknya 5

S"< 27 S"*

penetration adalah lebih penting daripada diameter perforasi di atas diameter 0,2$ di.7.!$ mm

90M pentahapan yang paling efektif bukan 0 N, 120 M, 150M

damaged sangat penting "enetrasi )ona

*c+eod 195! mengambil langkah mundur dari meningkatnya kompleksitas model

elemen hingga perforasi. Secara khusus prihatin tentang efek perforasi efisiensi pada

sumur gas yang tinggi-tingkat, *c+eod menerapkan ide aliran turbulen radial di )ona padat di sekitar masing-masing perforasi, dan datang dengan model yang disederhanakan

untuk menentukan produktiitas penyelesaian tersebut. *enggunakan persamaan

*c+eod, seorang insinyur dapat mengealuasi koefisien aliran turbulen dalam persamaanaliran gas radial, berdasarkan pengetahuannya penyelesaian geometri. *c+eod juga

menyajikan prosedur untuk memisahkan geometris, kerusakan pengeboran, dan perforasi

komponen kerusakan faktor kulit. "ersamaan ini mudah program untuk analisis komputer

produktiitas gasell, tetapi umumnya tidak seakurat nomograf dari @ong atau +ocke.&ariF 1956 digunakan model terbatas-elemen yang lebih canggih untuk mengealuasi

efek dari aliran non-Darcy #turbulensi# di sumur tingkat tinggi. &ariF kualitatif

mengkonfirmasi temuan +ocke aal, tetapi menetapkan baha nomograph nya $ sampai10B optimis prediksi rasio produktiitas. (esimpulan lain adalah baha pentahapan

sudut antara perforasi yang berdekatan dan panjang perforasi lebih penting daripada

ditembak kepadatan dalam mengurangi penurunan tekanan dalam sumur tingkat tinggi.(esimpulan &ariF adalah baha turbulensi bertanggung jaab untuk sebagian dari

penurunan tekanan historis disalahkan pada kerusakan permeabilitas di )ona hancur.

"entingnya pentahapan sudut dalam desain selesai disorot oleh analisis &ariF, terutamauntuk penyelesaian tingkat tinggi.

ambar 5 "roduktiitas s


32/55

Figure 8

panjang perforasi# membandingkan analisis TariM dengan peneliti sebelumnya.

(ahkan tanpa hasil efek aliran non-&arcy, perkiraan TariM rasio produktivitas yanglebih rendah dibandingkan dengan ;ong ";arris# dan 4ocke. &engan tingkat tinggi

perbedaan bahkan lebih signifikan.)ambar 1 menunjukkan efek pentahapan sudut pada produktivitas berdasarkan

analisis TariM. )rafik menunjukkan bahwa pentahapan sudut adalah produktivitasparameter yang mempengaruhi penting.


33/55

Figure 9


34/55

Figure 10

"*5 mm#, ada peningkatan produktivitas sangat sedikit dengan meningkatnya

diameter.Semua studi disebutkan sampai saat ini telah diasumsikan bahwa formasi yang

berlubang adalah homogen dan isotropik, setidaknya di dekat lubang sumur. &alamkebanyakan situasi nyata ini tidak terjadi. TariM, =chara dan Jyestaran "*132#

menggunakan analisis elemen hingga untuk mengevaluasi kepentingan relatif dariberbagai parameter Perforating saat perforating formasi dilaminasi "urutan pasir-

serpih# dan berbagai sistem fraktur hori>ontal dan vertikal.


35/55

Figure 11

panjang perforasi untuk reseroir anisotropik k Okh menggambarkan pentingnyameningkatkan densitas tembakan ketika penurunan permeabilitas ertikal. ambar 12

"roduktiitas panjang rasio s.perforation untuk berbagai phasings di reseroir anisotropic menggambarkan minimnya relatif sudut fase dalam situasi seperti ini.


36/55

Figure 12

:enis-jenis sistem fraktur-matri! dipelajari oleh TariM dkk. ditunjukkan pada )ambar

*6.


37/55

Figure 13.

@epresentasi yang paling umum digunakan dari reservoir alami patah adalah kasus

tiga set fraktur yang saling tegak lurus ")ambar *6 d#.)ambar *9 "tiga set fraktur saling orthogonal# menunjukkan pentingnya ukuran

fraktur blok "selang fraktur# dalam menentukan produktivitas.


38/55

Figure 14

ambar 1$ menunjukkan minimnya relatif kepadatan ditembak, terutama ketika blok

matriks besar yang hadir.


39/55

Figure 15

)ambar * mengilustrasikan fakta bahwa, untuk blok fraktur kecil, penyelesaian

berlubang melakukan lebih baik daripada penyelesaian openhole, terutama ketikapenetrasi meningkat.


40/55

Figure 16

(arakas dan &ariF 1991 mengembangkan langkah-demi-langkah, prosedur

semianalytical untuk mendekati kulit dalam penyelesaian berlubang, menggabungkanekspresi aljabar sederhana untuk menentukan komponen diskrit kulit total, dan

menggabungkan komponen ini menjadi ekspresi untuk kulit keseluruhan. *enggunakan

model terbatas-elemen, mereka mempresentasikan hasil untuk dua kasus terpisah/

to-dimensi, aliran-negara, di mana mereka membentuk ketergantungan kulit perforasi

pada pentahapan gun, penetrasi dan radius sumur bor

three-dimensi, di mana mereka diukur efek aliran ertikal 8liran dalam hal pseudoskin

ertikal, dan kemudian diperpanjang hasil model untuk mencakup dampak penurunan

permeabilitas di )ona dan pembentukan anisotropi hancur.*ereka kemudian meneliti efek gabungan dari kerusakan formasi dan perforasi pada

produktiitas sumur.

Jkspresi semianalytical dikembangkan dalam penelitian ini menunjukkan baha padakondisi aliran ertikal diabaikan, produktiitas penyelesaian berlubang itu diatur terutama

oleh penetrasi perforasi dan pentahapan, dengan perforasi multidirectional menaarkan

keuntungan signifikan atas searah 0o perforasi. Dimana aliran ertikal signifikan, efek aliran konergensi dapat diukur dalam hal pseudoskin ertikal berdasarkan jarak


41/55

perforasi berdimensi dan jari-jari. Jfek yang dihasilkan dari )ona hancur sekitar perforasi

juga bisa diukur dari segi kulit ertikal tambahan. Intuk sumur dimana perforasi

mengakhiri dalam )ona rusak, penelitian ini juga menyediakan hubungan untuk menggabungkan kulit kerusakan openhole dengan kulit perforasi. (arena hubungan

produktiitas yang disajikan di sini dierifikasi secara ekstensif dengan satu set besar

data produktiitas simulasi, mereka dianggap estimasi yang dapat diandalkan kulit di penyelesaian berlubang.

9. baris kawat listrik Perforating

Prosedur &epth /ontrol

Perforasi melakukan benar-benar tidak baik jika mereka tidak dibuat di mana mereka

diwajibkan-dalam >ona produktif sumur. ona dan 7 atau meremas off perforasi yang tidak

diinginkan adalah langkah-langkah perbaikan mahal yang dapat dihindari denganprosedur pengendalian kedalaman hati.$asalah dasar dalam kendali mendalam adalah posisi yang akurat dari gun relatif

perforasi pada >ona produktif seperti yang ditunjukkan pada log openholemenjalankan sebelum pengaturan casing. Pengukuran kedalaman pada log ini adalah

terkait dengan titik acuan tertentu, biasanya bushing kelly atau meja putar. @eferensiini dicatat pada log judul, bersama dengan posisi relatif terhadap permukaan laut

dan permanen datum "casing kepala flange, dan sebagainya#. 4og kedalamandirekam dikoreksi untuk kabel peregangan dan diperiksa menggunakan penanda

magnetik pada kabel. 'penhole log kedalaman umumnya akurat untuk dalam waktusekitar 6 kaki di *5.555 ft.

=tu tidak akan cukup untuk mengandalkan pengukuran garis langsung untukmelubangi setelah casing telah dijalankan.


42/55

Figure 1

(arena perpindahan dari titik pengukuran sinar gamma dan casing kerah, kerah casingakan disimpan off mendalam dalam hal ini ! kaki yang mendalam, dan harus dikoreksi pada log.

'ni kedalaman kerah dikoreksi digunakan untuk benar posisi gun dengan menjalankan

locator kerah dalam perakitan guns. (erah yang cocok di jalankan guns dan perforator

diposisikan untuk menembak. "erpindahan antara locator casing kerah dan charges perforasi harus dipertanggungjaabkan dengan mengurangi jarak dari pembacaan

kedalaman odometer.

Seperti yang ditunjukkan pada ambar 1, pola khas teratur sendi casing panjang dalamatau dekat )ona membayar akan membantu untuk menghilangkan kesulitan dalam

mengidentifikasi kerah casing.

+ayanan alternatif yang ditaarkan oleh beberapa perusahaan, di mana gun perforasidijalankan dengan alat sinar gamma, menghilangkan casing kerah korelasi sama sekali.

Imumnya, bagaimanapun, prosedur untuk penentuan posisi guns dan "erforating adalah

sebagai berikut/1. Calankan log lubang cased dengan sinar gamma, neutron atau neutron berdenyut, dan

casing kerah locator. 'ni akan disebut sebagai log kontrol kedalaman "erforating "D.

2. kedalaman kerah benar untuk mencocokkan kedalaman kura radioaktif pada log "D.

(no sebelumnya diukur jarak antara titik perekaman radioaktif dan casing kerah locator


43/55

pada alat.

'f + adalah di atas titik perekaman radioaktif, kerah akan disimpan terlalu dalam pada

log.

'f + baah titik perekaman radioaktif, kerah akan disimpan terlalu dangkal.

'f yang #hafal,# yakin sinyal dari alat tertinggi #diingat# jarak yang benar ke sensor yang

lebih rendah. kura


44/55

*easure jarak dari + ke baah perakitan.

*ark atas tembakan dari "D log on sketsa. kedalaman

*ark #berhenti# kedalaman pada sketsa untuk setiap urutan menembak relatif terhadap

+.

$. :ol + sehubungan dengan datum kedalaman permanen.

7. Calankan perakitan ke dalam sumur untuk menunjukkan kedalaman shooting baah

baah.. +og uphole, rekaman kerah casing cukup untuk korelasi.

5. berkorelasi log casing kerah dengan kerah dikoreksi pada log "D dan memeriksa

kedalaman perbedaan.9. *embuat koreksi mendalam untuk odometer jika diperlukan dan jalankan kembali log

+.

10. berkorelasi log casing kerah dengan kerah dikoreksi pada log "D cek pertandingan

dengan menggeser casing log kerah naik dan turun satu sendi untuk melihat apakah ada pertandingan lain di dekatnya adalah mungkin, di sinilah aneh berukuran sendi casing

membantu mencegah kesalahan.

11. "eriksa guns #merayap# gerakan setelah kabel inch dihentikan dan benar jikadiperlukan.

12. gun "osisi untuk pemotretan.

Drop baah )ona dan kerah log ke atas.

Stop ketika kedalaman odometer menunjukkan kedalaman yang tepat untuk + saat

pertama kali tembakan atas guns dalam posisi yang benar.


45/55

Dalam kasus pertama, alat berorientasi mekanik sering digunakan ambar 1.

Figure 1

8lat ini memiliki lengan pegas yang memanjang secara otomatis sebagai perakitan gunstetes keluar dari pipa. Sebagai gun meleati samping tubing tali yang berdekatan, lengan

memastikan baha gun diposisikan pada sudut jauh dari pipa. Sebuah sitch dalam alat

memberikan indikasi di permukaan baha guns menghadap benar dan mencegah gundari dipecat kecuali orientasi yang benar. +engan juga bertindak untuk posisi gun

terhadap casing. Sebuah dpt, gun pembaa berongga digunakan untuk mencegah

kerusakan pada tubing yang berdekatan dan untuk mencegah kotoran dari menetap didalam casing di atas packer rendah.

Intuk perforasi beberapa penyelesaian tubingless, alat berorientasi bermotor digunakan.

8lat ini ambar 2 menggunakan sumber terfokus sinar gamma dan detektor terfokusuntuk mengukur kepadatan materi antara mereka.


46/55

Figure 2

Sebuah motor berputar sumber, detektor, dan guns. Semakin tinggi kepadatan,

sinar gamma lebih diserap dan semakin rendah tingkat detektor hitungan.


47/55

$. &ubing-*enyampaikan "erforating "eralatan

Dasar perakitan &" meliputi, dari baah ke atas ambar 1,

steel guns berongga pembaa dari jenis kerang dibuang daripada berbagai

konektor pelabuhan dapat digunakan kembali

Figure 1

an opsional berorientasi sub untuk melubangi sisi rendah casing dalam aplikasi

kerikil-dikemas menyimpang •

a tembak, yang dioperasikan oleh mekanik, hidrolik, atau sarana elektronik • kepala

an opsional sub eccentering putar, yang memungkinkan guns yang lebih kecil untuk

diposisikan terhadap casing •

production atau katup, untuk memungkinkan aliran ke dalam pipa bawah packer,

setelah penembakan • ventilasi

a gun penurunan sub, yang memungkinkan pelepasan perakitan guns • ke dalam

rathole dan aktivitas wireline selanjutnya melalui pipa sebaliknya perforasi

a produksi dpt, jika dijalankan sebagai bagian integral dari string tubing • packer

a tag radioaktif sub, yang memungkinkan log sinar gamma melalui-tubing untuk

secara tepat posisi alat perakitan •

Subs Spacer dapat dimasukkan di antara komponen-komponen ini untukmenyediakan posisi yang benar dari guns berlawanan interval akan berlubang.


48/55

T/P )uns operator pada dasarnya tidak berubah dari rekan-rekan wireline-disampaikan mereka. Tabel *, di bawah ini, menunjukkan spesifikasi untuk sistem

guns T/P khas dan aplikasi mereka. )uns harus dirancang untuk memungkinkanperakitan vertikal di derek.


49/55

Figure 2

$asalah bisa berkembang ketika puing-puing atau tubing bengkok memperlambatatau menghentikan bar drop. $enembak disengaja dicegah dengan menggunakan

segel tekanan, pembatasan tidak-pergi, dan transfer ledakan pin tekanan-diaktifkan.Sebuah alternatif untuk bar drop kepala tembak hidrolik. (entuk yang paling umum

menggunakan sub mentransfer tekanan untuk berkomunikasi tekanan annulus ataspacker ke pin menembak di kepala tembak ")ambar 6#.


50/55

Figure 3

Fersi lain adalah sistem connect basah. &engan perangkat ini konektor listrik wireline

dijalankan dalam tubing melalui peralatan kontrol tekanan permukaan.


51/55

Figure 4

&i bawah disk sub memungkinkan komunikasi antara tubing dan casing. Setelahtubing jelas, packer diatur dan tingkat bantal yang benar dicapai dengan swabbing

atau perpindahan nitrogen. Penurunan bar kemudian jatuh melalui sub disc beredarmeledakkan guns.

:ika sumur telah dilubangi mungkin mustahil untuk mencegah pipa dari mengisidengan fluida formasi, mencegah reperforating underbalance. &alam kasus seperti

itu, sub gelombang-disc dapat ditempatkan di atas sub beredar di tempat disk yangberedar. )elombang-disc mengisolasi bantal cairan pipa dari sumur cairan sampai

hancur oleh bar drop.(eberapa perusahaan menjalankan sederhana, berlubang puting dengan profil yang

memungkinkan plug wireline yang akan ditetapkan di atasnya. Setelah packer diatur,steker ditarik dan pipa siap menembak. Pendekatan ini tidak bekerja ketika ada

risiko bahwa steker akan diledakkan lubang dengan tekanan formasi.


52/55

ditusuk melalui ditetapkan sebelumnya packer#.


53/55

Figure 1

$etode instalasi selesai T/P tergantung pada gun dan tubing ukuran sebenarnya,

jenis pengepakan yang terlibat, apakah pengepakan secara independen mengaturatau berjalan dalam satu perjalanan, dimensi casing, dan teknik menembak. &alam

)ambar * ditampilkan disini, packer tetap dijalankan dan diatur pada wireline.


54/55

mahal.

Pengukuran Schlumberger Sementara perforasi "$KP# alat T$ menyediakan sarana

untuk mengukur debit dasar sumur, suhu, dan tekanan sebelum dan 7 atau segerasetelah perforasi, tanpa membuat perjalanan ekstra wireline. Jnalisis efisiensi

penyelesaian dapat dilakukan segera dan dalam kasus tertentu masalah bahkanmungkin diperbaiki dengan reperforating sebelum melepas alat perakitan asli.

The $KP Jlat ditunjukkan pada )ambar * ""a# perakitan Tubing-disampaikan tanpaconnect, "b# $elalui-tubing perakitan, "c# Jlat Skema#.

Figure 1

;al ini berjalan pada konduktor wireline tunggal dan dapat digunakan untukmenembak melalui-tubing guns wireline atau guns tubing-disampaikan dengan

menghubungkan kepala menembak basah. Sampai dengan 65 guns dapatdimasukkan dalam modus wireline dan setiap guns dapat selektif dipecat, dari bawah

ke atas.


55/55

Jlat perakitan termasuk cartridge Perforating yang rumah penembakan downholedan beralih elektronik. er, sinar gamma sonde untuk kontrol kedalaman, flow

meter, dan setiap bobot yang diperlukan untuk mendorong versi melalui-tubingmenjadi tekanan tinggi juga. &i bawah cartridge adalah bersama fleksibel yangdirancang untuk mengisolasi elektronik lubang bawah halus dari shock ledakan.

Sebuah posisi perangkat magnetik mungkin diperlukan untuk melalui-pipa perforasi

dalam casing yang lebih besar-diameter. &alam sistem tubing-disampaikan, koplingelektronik basah menghubungkan menempel pada kepala T/P tembak.

The $KP Jlat string * **7* di. &iameter dan rumah ketegangan sensor pengukurtekanan memiliki rating *5.555 psi atau 5.555 psi dengan resolusi 5,*2 atau 5,65,

masing-masing. Jplikasi yang paling mungkin dari teknologi ini meliputiG*. langsung pengujian postperforation baik

. pra dan postperforation uji sumur untuk sumur reperforated

6. meningkatkan teknik terbatas entri rekah dengan penentuan in-situ tekanan dan

laju aliran9. Perforating individu dan pengujian >ona di reservoir multi-layeredPenentuan 2. mudah permeabilitas vertikal dengan membiarkan Perforating dan

pengujian sebagian dari formasi, diikuti oleh perforasi selang penuh dan pengujianJlat ini memberikan indikasi positif gun peledakan, dan profil temperatur

menunjukkan masuknya cairan ke dalam sumur bor.

Date post:	08-Jul-2018
Category:	Documents
Upload:	udi
View:	223 times
Download:	0 times

Perforation_Job - Translate

Documents